悬挑脚手架施工方案 本文简介：
施工组织设计(施工方案）审批表工程名称：建设单位：XX房地产开发有限公司编制人：编制日期：20XX年月日项目工程师：项目经理：方案名称：悬挑脚手架施工方案项目经理部审批项目经理部有关部门：技术年月日质量年月日设备年月日安全年月日技术负责人：年月日公司级审批公司有关科室：质量年月日技术年月日设备年月日
悬挑脚手架施工方案 本文内容：
施工组织设计(施工方案）审批表
工程名称：
建设单位：
XX房地产开发有限公司
编制人：
编制日期：
20XX年
月
日
项目工程师：
项目经理：
方案名称：
悬挑脚手架施工方案
项
目
经
理
部
审
批
项目经理部有关部门：
技术
年
月
日
质量
年
月
日
设备
年
月
日
安全
年
月
日
技术负责人：
年
月
日
公
司
级
审
批
公司有关科室：
质量
年
月
日
技术
年
月
日
设备
年
月
日
安全
年
月
日
总工程师：
年
月
日
监理
(建设)
单位
审
批
总监理工程师：
(建设单位项目负责人)
审批意见：
年
月
日
备
注
审批手续根据公司文件对施工组织设计(质量计划)编制范围的要求,逐级审批。
施工组织设计/（专项）施工方案报审表
工程名称：大唐东原财富广场4号楼工程
编号：B.0.13
－0022
致：
武汉工程建设监理咨询有限公司
（项目监理机构）
我方已完成
《悬挑脚手架施工方案》
施工方案的编制和审批，请予以审查。
附件：□
施工组织设计
□
专项施工方案
□
施工方案施工项目经理部（盖章）
项目经理（签字）
年
月
日
审查意见：
专业监理工程师（签字）年
月
日
审核意见：
项目监理机构（盖章）
总监理工程师（签字、加盖执业印章）
年
月
日
审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）
建设单位（盖章）
建设单位代表（签字）
年
月
日
XX广场4号楼
悬挑脚手架
施工方案
编制人:
审批人：
XX建设集团股份有限公司
编制时间：
20XX
年
X
月
X
日目
录
第一节、工程概况
-
2
-
一、工程概况
-
2
-
二、施工要求
-
4
-
三、技术保证条件
-
4
-
第二节、编制依据
-
5
-
第四节、施工工艺技术
-
8
-
一、技术参数
-
8
-
二、工艺流程
-
8
-
三、悬挑脚手架施工方法
-
8
-
四、节点施工图
-
12
-
五、检查验收
-
14
-
第五节、施工安全保证措施
-
16
-
一、组织保障
-
16
-
二、悬挑脚手架搭设技术措施
-
17
-
三、悬挑脚手架拆除技术措施
-
18
-
四、监测监控
-
19
-
五、应急预案
-
21
-
第六节、劳动力计划
-
23
-
一、专职安全生产管理人员
-
23
-
二、特种作业人员
-
23
-
第七节、计算书
-
24
-
第一节、工程概况
一、工程概况
工程基本情况
序号
项
目
内
容
1
工程名称
东原财富广场4号楼
2
工程地址
贵州省贵阳市金阳新区观山东路与长岭北路交叉口东北角
3
建设单位
贵州君腾房地产开发有限公司
4
设计单位
长沙有色冶金设计研究院有限公司
5
监理单位
武汉工程建设监理咨询有限公司
6
施工单位
江苏省苏中建设集团股份有限公司
7
施工范围
总承包（精装修除外）
8
层高
地下2层，-1F：6.2m，-2F：5.6m；地上25层，3.6m，3.8m，5.2m，5.4m，2.18m层高不等，建筑高度99.28m。
9
承包方式
总包
10
总体质量目标
单位工程：力争贵州省优，省文明工地
11
工期目标
合同工期660天
12
安全文明目标
争创贵州省安全文明工地
现场实际情况：
根据本工程的实际情况，地下室部分及地上1~3层均采用落地双排脚手架，高度分别为11.3m及13.7m。悬挑脚手架搭设从4楼楼面开始设置悬挑，采用16号工字钢做悬挑主梁，锚固钢筋采用φ20钢筋。
吊拉构件采用钢丝绳时，其技术性能应符合现行国家标准《一般用途钢丝绳》（GB/T20118）的规定，钢丝绳直径应不小于Φ12，其规格宜为强度级别不小于1570MPa的6*37钢丝绳。
项目名称
悬挑位置
相对标高（m）
悬挑高度（m）
东原财富广场4号楼
（主体起呈矩形，六层结构起6/7轴交A/C轴已封闭）
4层楼面
+12.600
18.4
8层楼面
+31.000
18.4
13层楼面
+49.400
18
18层楼面
+67.400
17.38
23层楼面
+84.780
19.7
悬挑脚手架体设计参数（高度以最高一挑计算）：
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
19.7
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.2
立杆横距lb(m)
0.85
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.05
脚手架构造设置参数：
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
4步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
贵州贵阳市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.132
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.938，0.65，0.65
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.212，0.147，0.147
二、施工要求
1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
2、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
三、技术保证条件
1、安全网络
2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《悬挑脚手架施工方案》。
第二节、编制依据
1、《建筑施工实用手册》
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
4、《钢结构设计规范》GB50017-2010
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）
9、东原财富广场4号楼施工设计图纸；
10、《东原财富广场4号楼施工组织设计》；
第三节、材料要求
1、钢管：
脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。
2、扣件：
（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m，不得发生破坏。
3、脚手板：
（1）脚手板采用竹笆片或木脚手板制作，每块质量不大于15kg/㎡。
（2）超过竹笆片使用期限的竹笆片不能使用。
（3）损坏较利害的竹笆片不能使用
4、悬挑脚手架用型钢：
（1）悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
（2）“几”型螺栓应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢》第一部分：热轧光圆钢筋(GB1499.1中HPB235级钢筋的有关规定。
5、安全网应符合下列要求：
(1)网目密度不低于2000目/100c㎡；
(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；
(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；
(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；
(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；
(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；
(7)做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；
(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；
安全网采用规格为（宽度*长度）1.8m*6m的阻燃型密目安全网。密目安全网必须经过贵阳市建设工程检测中心检测合格。
6、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。
第四节、施工工艺技术
一、技术参数
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
搭设高度(m)
19.7（以最高一道计算）
钢管类型
Ф48×3
立杆纵距(m)
1.2
立杆横距(m)
0.85
立杆步距(m)
1.8
双立杆计算方法
设置双立杆
挡脚板
4步1设
脚手板
2步1设
横向斜撑
6跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
地区
贵阳市
基本风压(kN/m2)
0.2
安全网
全封闭
悬挑方式
普通主梁悬挑
锚固点设置方式
几型锚固螺栓
锚固螺栓直径d(mm)
20
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)
2500
梁/楼板混凝土强度等级
C30（以最低标号计算）
主梁材料规格
16号工字钢
主梁合并根数nz
1
二、工艺流程
悬挑脚手架工艺流程：预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)
→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
三、悬挑脚手架施工方法
1、水平悬挑梁
定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置。
水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mmφ25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图
2、悬挑梁尾端应在两处以上使用钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由不少于两道的预埋“几”型螺栓固定，悬挑前端应采吊拉卸荷，吊拉构件与水平工字钢夹角不小于60度。
3、钢筋拉环与型钢间隙用木楔楔紧。
4、钢筋拉环锚固件预埋位置宜为悬挑工字钢尾端向里20㎝处。钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6米。
5、悬挑梁支承位置宜设置在结构梁上。悬挑端应按悬挑跨度起拱1％。
6、锚固位置设置在楼板上时，楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施。
7、悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。
8、悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置。
9、在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。
10、悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是保证悬挑架整体稳定的条件。
11、型钢悬挑梁布置时遇梯间地段时，可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。
12、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
1)纵向水平杆的构造符合下列规定
①纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨
②纵向水平杆接长采用对接扣件连接，如采用搭接。对接符合下列规定：
a、纵向水平杆的对接扣件交错：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近节点的距离不大于纵距的1/3（见下图）
b、搭接长度不小于1.3m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm
13、立杆
1)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接；
3)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
①立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；个接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3
②搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm
4)立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m
14、连墙件
1)连墙件布置最大间距
脚手架高度
竖向间距（h）
水平间距lb
每根连墙件覆盖面积（m2）
双排
≤20m
3h
3lb
≤40
注：h——步距lb——纵距
2)连墙件的布置：
①靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm
②从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其他可靠措施固定
③连墙件采用方形、矩形布置。
5)连墙件的构造设置
①连墙件中的连墙杆或拉筋呈水平设置；
②连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋直径不小于14mm的钢筋
6）本项目脚手架拉结采用钢管的一端焊结在预埋的圆钢上，另一端用十字扣件连脚手架的立杆上。
15
剪刀撑与横向斜撑
1)
双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。
2)
剪刀撑设置
①每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在450—600之间
②双排脚手架必须在外侧整个立面设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。
③剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
16
架体内封闭
(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。
四、节点施工图
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳上部连接吊环作法
拉环详图(主梁为工字钢)
锚固螺栓（现场采用“几”字型锚栓）
连墙件扣件连接示意图
（钢丝绳张拉效果图）
五、检查验收
悬挑脚手架
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、高度大于20m的悬挑脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收，并必须组织专家论证，确认可行后实施。
3、验收时应具备下列文件
(1)
根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。
(2)
脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。
(3)
脚手架工程的施工记录及质量检查记录。
(4)
脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。
(5)
脚手架工程的施工验收报告。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)
构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动。
(2)
安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。
(3)
地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
(4)
杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。
(5)
垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。
(6)
扣件螺栓是否松动，是否超载。
第五节、施工安全保证措施
一、组织保障
1、安全保证体系
2、环境保护体系
二、悬挑脚手架搭设技术措施
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
三、悬挑脚手架拆除技术措施
1、拆架前:
(1)
应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
(2)
应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
(3)
应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
(4)
应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
四、监测监控
1、安全管理
(1)
搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB
5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；
(2)
搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；
(3)
脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
(4)
作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；
(5)
当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；
(6)
脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；
(7)
在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；
(8)
不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；
(9)
临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；
(10)
在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
(11)
工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ
46-2005的有关规定执行；
(12)
搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
2、日常维护管理要求
(1)
使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
(2)
弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；
(3)
做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
(4)
搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；
(5)
脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
(6)
健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种
1)
由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
2)
由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。
五、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1)
领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(2)
当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3)
负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4)
及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
3、应急反应预案
(1)
事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
(2)
事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
(3)
现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人：陈
州
手机：18015909909
安全员：陆书伯
手机：13218206588
技术负责人：仲卫平
手机：18934501632
医院救护中心：120
匪警：110
火警：119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
第六节、劳动力计划
一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
项目经理——组长，负责协调指挥工作；
施工员——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
安全员——组员，负责现场安全检查工作；
架子工班长——组员，负责现场具体施工；
二、特种作业人员
开始时间
2017.8.20
工期（天）
随主体施工进度
作息时间（上午）
6：30～11：30
作息时间（下午）
13：00～17：00
架子工（人）
12
其它工种（人）
4
第七节、计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架
卸荷设置
无
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架架体高度H(m)
19.7
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.2
立杆横距lb(m)
0.85
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度(m)
19.7
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
4步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
贵州贵阳市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.132
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.938，0.65，0.65
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.212，0.147，0.147
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.888kN/m
正常使用极限状态
q"=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.373kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.888×0.852/8，1.888×0.152/2]=0.171kN·m
σ=Mmax/W=0.171×106/4490=37.975N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q"lb4/(384EI)，q"a14/(8EI)]=max[5×1.373×8504/(384×206000×107800)，1.373×1504/(8×206000×107800)]=0.42mm
νmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.888×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.111kN
正常使用极限状态
Rmax"=q"(lb+a1)2/(2lb)=1.373×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.808kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.111kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1"=Rmax"=0.808kN
q"=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.361×106/4490=80.424N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.223mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.571kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1.111kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2.571kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H
19.7
双立杆计算高度(m)
19.7
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
双外立杆：NGS1k=(gk+0.033+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H1=(0.12+0.033+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19.7=3.384kN
双内立杆：NGS1k=3.384kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=19.7/1.8×1.2×(0.85+0.15)×0.35×1/2/2=1.149kN
1/2表示脚手板2步1设
双内立杆：NGS2k1=1.149kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/4=19.7/1.8×1.2×0.17×1/4=0.558kN
1/4表示挡脚板4步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.2×19.7=0.236kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.149+0.558+0.236=1.944kN
双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.149kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.85+0.15)×(1×3)/2=1.8kN
内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+
NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.384+1.944)+
0.9×1.4×1.8=8.662kN
双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+
NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.384+1.149)+
0.9×1.4×1.8=7.708kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
19.7
双立杆计算高度(m)
19.7
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用
双立杆的轴心压力标准值NS"=NGS1k+NGS2k+NQ1k=3.384+1.944+1.8=7.128kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.384+1.944)+1.4×1.8=8.914kN
σ=KSNS/(φA)=0.6×8913.832/(0.188×424)=67.095N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
双立杆的轴心压力标准值NS"=NGS1k+NGS2k+NQ1k=3.384+1.944+1.8=7.128kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.384+1.944)+0.9×1.4×1.8=8.662kN
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.147×1.2×1.82/10=0.072kN·m
σ=KS(NS/(φA)+
Mw/W)=0.6×(8661.832/(0.188×424)+72013.536/4490)=74.822N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3
连墙件截面面积Ac(mm2)
424
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.212×2×1.8×3×1.2=3.847kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.847+3)×103/(0.896×424)=18.023N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.847+3=6.847kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度(m)
84.78
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1200
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1300
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
2500
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、梁板参数
边梁截面尺寸(mm)[宽×高]
300×800
楼板厚度(mm)
130
保护层厚度(mm)
梁：25,板：15
计算跨度lo(mm)
梁：9300,板：9300
板底部平行主梁方向钢筋
Φ12@150
HRB335
板底部垂直主梁方向钢筋
Φ12@150
HRB335
板顶部平行主梁方向钢筋
Φ12@150
HRB335
板顶部垂直主梁方向钢筋
Φ12@150
HRB335
梁截面底部贯通纵筋
4Φ25(2排)HRB335
梁截面顶部贯通纵筋
4Φ25(1排)HRB335
梁中箍筋
Φ8@150HRB335(4)
钢筋混凝土梁板自重标准值Gk(kN/m3)
25
楼面均布活荷载Qk(kN/m2)
2
三、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
是否参与计算
1
上拉
1150
3300
1050
否
2
下撑
1160
3300
1050
是
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F"(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
7.13
8.91
400
1200
2
7.13
8.91
1250
1200
附图如下：
平面图
立面图
四、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁允许挠度[ν](mm)
1/250
荷载标准值：
q"=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F"1=F1"/nz=7.13/1=7.13kN
第2排：F"2=F2"/nz=7.13/1=7.13kN
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=8.91/1=8.91kN
第2排：F2=F2/nz=8.91/1=8.91kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=1.683×106/141000=11.937N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.828×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=6.887N/mm2
τmax=6.887N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.049mm≤[ν]=2×lx/250=2×1300/250=10.4mm
符合要求！4、支座反力计算
R1=0.056kN,R2=6.387kN,R3=12.312kN
五、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
工字钢
下撑杆截面类型
16号工字钢
下撑杆截面积A(cm2)
26.1
下撑杆截面惯性矩I(cm4)
1130
下撑杆截面抵抗矩W(cm3)
141
下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)
205
下撑杆弹性模量E(N/mm2)
206000
下撑杆件截面回转半径i(cm)
6.58
对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)
140
下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×12.312=12.312kN
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanβ1=12.312/tan72.35°=3.917kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=12.312/sin72.35°=12.92kN
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=12.92kN
下撑杆长度：
L01=(L12+L22)0.5=(33002+10502)0.5=3463.019mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=3463.019/65.8=52.629
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.861
当φ大于0.6，φ1"=0.742
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/(φ1"A)=12920.171/(0.742×2610)=6.667N/mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
对接焊缝验算：
σ=NX/(lwt)=12.92×103/A=12.92×103/2610=4.95N/mm2≤fcw=140N/mm2
符合要求！
六、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N
=|[(-(+NXZ1))]|/nz=|[(-(+3.917))]|/1=3.917kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.683×106/(1.05×141×103)+3.917×103/2610=12.87N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb
--
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到
φb"值为0.93。
σ
=
Mmax/(φbWx)=1.683×106/(0.929×141×103)=12.85N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
七、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
梁/楼板混凝土强度等级
C30
压环钢筋1
压环钢筋2
1、压环钢筋验算如下
压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。
2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算
由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算
3、边梁配筋及抗剪验算
梁自重：q1＝Gk×h1×b=25×0.8×0.3=6kN/m
板自重：q2＝Gk×h2×l0/2=25×0.13×9.3/2=15.113kN/m
均布荷载设计值：q
=1.2×(q1+q2)+1.4×Qk×(b+l0/2)=
1.2×(6+15.113)+1.4×2×(0.3+9.3/2)=39.195kN/m
集中荷载设计值N2=R2=6.387kN
计算简图如下：
1)、边梁配筋验算
弯矩图一(kN·m)
弯矩图二(kN·m)
边梁弯矩值为：Mmax
=max(M1,M2)=481.245kN·m
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条：
公式
参数剖析
αs=Mmax/(α1fcbh02)=481.245×106/(1×14.3×300×7422)=0.204
α1
系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
b
计算宽度：b=300mm
h0
截面有效高度:h0=800-25-8-25/2-(2-1)×25/2=742mm
ξ=1-(1-2αs)1/2=1-(1-2×0.204)1/2=0.23
αs
截面抵抗矩系数
γs
=1-ξ/2=1-0.23/2=0.885
ξ
相对受压区高度
M1=A’fy(h0-as’)=1963.495×300×(742-37.5)×10-6=414.985kN.m
as’
受压区边缘至受压钢筋合力作用点距离as’=25+25/2+(1-1)×25/2=37.5mm
A’
梁顶层钢筋界面面积：A’=
nπ(d/2)2=4×3.142×(25/2)2=1963.495mm2
As=(Mmax-M1)/(γsfyh0)=(481.245-414.985)×106/(0.885×300×742)=336.396mm2
Mmax
边梁弯矩数值
γs
力臂系数
fy
钢筋强度设计值，可按本规范表4.2.3-1取值
As≤[As]=nπ(d/2)2=4×3.14×(25/2)2=1963.495mm2
符合要求！2)、边梁抗剪验算
剪力图一(kN)
剪力图二(kN)
锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax
=max(V1,V2)=207.805kN
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：
公式
参数剖析
[V]=αcvftbh0+fyvAsv/sh0
=(0.438×1.43×300×742+300×201.062/150×742)/1000
=437.64kN
[V]
构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值
αcv
斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值
b
计算宽度：b=300mm
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值
h0
截面有效高度:h0=800-25-8-25/2-(2-1)×25/2=742mm
fyv
箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用
Asv
配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积
s
沿构件长度方向的箍筋间距
Vmax=207.805kN≤[V]=437.64kN
符合要求！
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