**火车站及地下区间模板支架计算书 本文简介：
**火车站及地下区间结构模板支架计算书计算：复核：审核：批准：中国中铁股份有限公司**市轨道交通1号线、2号线一期施工总承包项目经理部二〇一八年八月十日目录1.工程概况12.计算目标13.计算依据14.计算理论及方法15.计算参数取值16.荷载组合36.1恒载36.2活载36.3荷载组合37.模板体
**火车站及地下区间模板支架计算书 本文内容：
**火车站及地下区间结构模板支架计算书
计
算：
复
核：
审
核：
批
准：
中国中铁股份有限公司
**市轨道交通1号线、2号线一期
施工总承包项目经理部
二〇一八年八月十日
目录
1.工程概况
1
2.计算目标
1
3.计算依据
1
4.计算理论及方法
1
5.计算参数取值
1
6.荷载组合
3
6.1恒载
3
6.2活载
3
6.3荷载组合
3
7.模板体系计算
3
7.1板厚700mm支架检算
3
7.1.1支架体系计算
3
7.2板厚400mm中板支架检算
11
7.2.1支架体系计算
11
7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算
19
7.3.1顶板梁底模支架体系计算
19
7.3.2顶板梁侧模板验算
27
7.4中板梁截面800×1000mm支架检算
34
7.4.1中板梁底模检算
34
7.4.2
中板梁侧模板验算
42
7.5侧墙模板支架检算
49
7.5.1侧墙模板设计
49
7.5.2侧墙模板检算
49
7.6柱子模板支架检算
56
7.6.1柱子模板设计
56
7.6.1柱子模板检算
56
7.7中隔墙模板支架检算
60
7.7.1中隔墙模板设计
60
8施工注意事项
67
1.工程概况
**火车站结构顶板厚度为700mm，标准段中板厚度为400mm，底板厚度为900mm；顶纵梁截面尺寸为900×1600mm
，中纵梁截面尺寸为800×1000mm，侧墙厚700mm。
明挖地下区间结构顶板厚度为700mm，底板厚度为800～900mm，侧墙厚度为600~700mm。
2.计算目标
本计算的计算目标为：
1）验算各构件强度；
2）验算各构件的刚度；
3）验算各构件的稳定性。
3.计算依据
本计算的计算依据如下：
1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）
2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2010）
3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
4）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
6）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）
7）施工图纸
4.计算理论及方法
本计算主要依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《钢结构设计标准》（GB50017-2017）等规范中的相关规定，通过结构力学求解器软件计算完成。
5.计算参数取值
1）胶合板
胶合板截面特性及力学参数详见表5.1-1所示。
表5.1-1
胶合板截面特性及力学参数表
规格
抗弯允许应力[σw]（N/mm2）
10mm宽
弹性模量（N/mm2）
惯性矩I（mm4）
抵抗矩W（mm3）
18mm
20
4860
540
9.0×103
2）方木
方木截面特性及力学参数详见表5.1-2所示。
表5.1-2
方木截面特性及力学参数表
规格
允许应力（MPa）
惯性矩I
（m4）
抵抗矩W
（m3）
弹性模量（MPa）
抗弯[σw]
抗剪[τj]
8cm×8cm
13
1.4
3413333
85333
9.5×103
3）钢管
ф48×3.0mm钢管，抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm4，查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）得，。
4）盘扣支架
承插型盘扣支架标准外径60mm，壁厚3.2mm，本计算书按规范考虑0.1mm加工误差进行计算。
表5.1-3
盘扣架体各配件力学性能
材料规格
力学性能
立杆φ59.9×3.1mm
Q345（A型）
截面面积（A）
5.49×102
mm2
惯性距（I）
2.24×105cm4
回转半径
（i）
20.1mm
每米长质量(kN)
0.06
Q345B强度设计值
[σ]
300Mpa
5）槽钢
查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b槽钢力学参数详见表3.2-3
所示。
表5.1-4
双拼槽钢截面特性及力学参数表
规格
抗弯允许应力[σw]
N/mm2）
惯性矩I（mm4）
抵抗矩W（mm3）
弹性模量（N/mm2）
双拼10b槽钢
140
3966000
79320
2.06×105
双拼12槽钢
140
6920000
115400
2.06×105
［8槽钢
140
1013000
25325
2.06×105
6）工字钢
查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b工字钢I16力学参数详见表3.2-3
所示。
表5.1-4
I16工字钢截面特性及力学参数表
规格
抗弯允许应力[σw]
N/mm2）
抗剪允许应力[]
N/mm2）
惯性矩I（mm4）
抵抗矩W（mm3）
弹性模量（N/mm2）
16工字钢
140
80
11300000
141000
2.06×105
6.荷载组合
6.1恒载
主要包括：①作用于支架的新浇筑板自重②支架结构自重
6.2活载
主要包括：③施工人员、材料及施工机具荷载④振捣混凝土时产生的荷载⑤浇筑混凝土时产生的冲击荷载⑥新浇砼侧压力
6.3荷载组合
设计荷载按下式进行组合：
验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；
验算构件刚度：1倍恒载。
7.模板体系计算
7.1板厚700mm支架检算
泵房及楼板截面厚度700mm顶模采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢@1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。
7.1.1支架体系计算
1）胶合板模板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
0.25
图7.1-1
胶合面板计算简图
按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》进行荷载取值，顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.1-1模板荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板自重
0.3KN/m2
1.2
0.36
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1×0.7=17.57KN/m2
1.2
21.084
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
27.744
注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
查规范得最大弯矩系数为。
①
强度验算
跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩:
∵
图7.1-2
胶合面板弯矩图（2167.2Nmm）
∴抗弯强度满足要求
②
挠度验算图7.1-3
胶合面板挠度图（0.234mm）
挠度满足要求
③
剪力验算
图7.1-4
胶合面板剪力图（34.68N）
剪力满足要求。
因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。
2）次龙骨计算
次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距1200mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
1.20
1.20
1.20
按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
图7.1-5次龙骨计算简图
表7.1-2次龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板自重
0.3+0.179=0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
17.57KN/m2
1.2
21.084
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
27.959
注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值:（2）强度和挠度的检算
根据规范得：
弯矩系数，挠度系数，剪力系数
①强度验算
弯矩：
图7.1-6
次龙骨弯矩图（）
∵
∴抗弯强度合格
②挠度验算
查规范得，挠度系数为
图7.1-7
次龙骨挠度图（mm）∴挠度满足要求
③.剪力验算：
图7.1-8
次龙骨剪力图（N）
因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
3）主龙骨计算
主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50
1.50
1.50
图7.1-9
主龙骨计算简图
表7.1-3
主龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479+0.073=0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
17.57KN/m2
1.2
21.084
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
28.046
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
根据规范得，弯矩系数，剪力系数挠度系数。
①强度检算
弯矩：图7.1-10
主龙骨弯矩图（）
②挠度检算
图7.1-11
主龙骨挠度图（mm）
∴挠度满足要求。
经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。
③剪力验算
剪力：
图7.1-12
主龙骨剪力图（N）
因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
4）立杆计算
立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1200×1500mm，步距1.5m。
表7.1-4立杆荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
17.57KN/m2
1.2
21.084
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
28.046
单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；
工字钢重量：0.205KN/m
每根立杆承载面积为1200×1500mm
（1）设计荷载检算
盘扣支架设计为立杆间距1.2×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算
单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取
查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得
立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.2板厚400mm中板支架检算
泵房及中板楼板厚400mm采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@300mm+I16工字钢+1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。
7.2.1支架体系计算
1）胶合板模板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距300mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.2-1胶合面板计算简图
中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.2-1胶合面板荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板自重
0.3KN/m2
1.2
0.36
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1×0.4=10.04KN/m2
1.2
12.05
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
18.71
注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。
①强度验算
跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩:
∵
图7.2-2
胶合面板弯矩图（-2104.88）
∴抗弯强度满足要求
②挠度验算图7.2-3
胶合面板挠度图（0.28mm）
∴挠度满足要求
经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③
剪力验算
剪力：
图7.2-4
胶合板剪力图（28.07N）
剪力满足要求。
因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。
2）次龙骨计算
次龙骨采用80×80方木，间距300mm，主龙骨间距1200mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
1.200
按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.20
1.20
图7.2-5
次龙骨计算简图
表7.2-2次龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
10.04KN/m2
1.2
12.05
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
18.925
注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值:
（2）强度和挠度的检算
查规范得弯矩系数。
①强度验算
弯矩：
图7.2-6
次龙骨弯矩图（）
∵
∴抗弯强度合格
②挠度验算
查规范得，挠度系数为
图7.2-7
次龙骨挠度图（mm）
∴挠度满足要求
③剪力验算：
图7.2-8
次龙骨剪力图（N）
因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
3）主龙骨计算
主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50
1.50
1.50
图7.2-9
主龙骨计算简图
表7.2-3主龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479+0.073=0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
10.04KN/m2
1.2
12.05
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
19.012
用于强度验算的均布荷载设计值：用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
根据规范得，弯矩系数，挠度系数。
①强度检算
弯矩：图7.2-10
主龙骨弯矩图（）
②挠度检算
图7.2-11
主龙骨挠度图（mm）
∴挠度满足要求。
③剪力验算
剪力：
图7.2-12
主龙骨剪力图（N）
因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
4）立杆计算
立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×1200mm，步距1.5m。
表7.2-7立杆荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
10.04KN/m2
1.2
12.05
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
19.012
单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；
每根立杆承载面积为1500×1200mm，工字钢重量0.205
KN/m。
（1）设计荷载检算
盘扣支架设计为立杆间距1.5×1.2m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算
单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取
查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得
立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算
本工程截面尺寸为900×1600mm的梁采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+1500mm×600mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。
7.3.1顶板梁底模支架体系计算
1）胶合板模板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-1
胶合面板计算简图
顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.3-1模板荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板自重
0.3KN/m2
1.2
0.36
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1×1.6=40.16KN/m2
1.2
48.2
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
54.86
注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
按简支梁进行计算，查规范得。
①强度验算
跨度/板厚=250/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩:
∵
图7.3-2
胶合面板弯矩图（-4285.94）
∴抗弯强度满足要求
②挠度验算图7.3-3
胶合面板挠度图（0.53mm）
∴挠度满足要求
经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③剪力验算
剪力：
图7.3-4
胶合板模板剪力图（68.6N）
所以剪力满足要求。
经检算，梁底胶合板满足强度、刚度和剪力的要求。
2）次龙骨计算
次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
按简支梁计算，计算简图见下图：
0.25
0.60
0.05
图7.3-5
次龙骨计算简图
表7.3-2
次龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
40.16KN/m2
1.2
48.19
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
54.86
注：方木自重查相关规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值:（2）强度和挠度的检算
根据规范计算其弯矩、剪力及位移值。
①强度验算
弯矩：图7.3-6
次龙骨弯矩图（）
∵
∴抗弯强度合格
②挠度验算
查规范得，挠度系数为
图7.3-7
次龙骨挠度图（mm）挠度满足要求
③剪力验算
剪力：
图7.3-8
次龙骨剪力图（N）
经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。
3）主龙骨计算
主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50
1.50
1.50图7.3-9
主龙骨计算简图
表7.3-3主龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
40.16KN/m2
1.2
48.19
3
施工荷载
取1.5KN/m2
1.4
6.3
合计
55.065
注：查规范得16工字钢自重荷载为0.205KN/m。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
根据规范得，弯矩系数，抗剪系数，挠度系数。
①强度检算
弯矩：
强度满足要求。
图7.3-10
主龙骨弯矩图（）
②挠度检算
图7.3-11
主龙骨挠度图（mm）
挠度满足要求。
③剪力验算
剪力：
图7.3-12
主龙骨剪力图（N）
剪力满足要求。
经检算，主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
4）立杆计算
立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距600×1500mm，步距1.5m。
表7.3-4立杆荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
40.16KN/m2
1.2
48.192
3
施工荷载
取1.5KN/m2
1.4
2.1
合计
50.867
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取600mm；
工字钢重量：0.205KN/m
每根立杆承载面积为600×1500mm
(1)设计荷载检算
盘扣支架设计为立杆间距1.5×0.6m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
(2)立杆稳定性检算
单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取
则
查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得
立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
所以立杆承载力及稳定性均满足要求；
综上，顶板梁底模支撑系统经检算，均满足设计荷载要求。
7.3.2顶板梁侧模板验算
1）侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.6m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板，其外侧肋间距200mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-13
梁侧模板计算简图
（2）强度、挠度和剪力验算
查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。
①强度验算：
弯矩：
图7.3-14
梁侧胶合模板弯矩图（-2730）
顶板梁侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.3-15
梁侧胶合模板挠度图（0.125mm）
顶板梁侧模面板挠度满足要求。
③剪力验算：
顶板梁侧模面板剪力满足要求。
因此，顶板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。
图7.3-16
顶板梁侧胶合模板剪力图（54.6N）
3）次龙骨计算
次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为200mm，主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置1道，钢管背肋与梁底相距100mm，距倒角200mm，次龙骨上端由顶板次龙骨支撑，计算时按简支梁计算，梁侧次龙骨下端处于悬臂状态。
（1）计算简图及计算模型的确定
次龙骨为悬臂简支梁，计算简图如下：
图7.3-17
梁侧次龙骨计算简图
用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算
计算其弯矩、剪力及挠度
①强度验算
所以顶板梁侧模次龙骨强度满足要求。
图7.3-18
梁侧次龙骨弯矩图（）
②挠度验算
图7.3-19
梁侧次龙骨挠度图（mm）
剪力验算：
图7.3-20
梁侧次龙骨剪力图（N）
因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算
主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置1道，倒角处靠板主龙骨支撑，钢管距离梁底100mm，距离板主龙骨200mm，距在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距250mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.25
0.25
0.25
计算简图如下：
图7.3-21
梁侧主龙骨计算简图
用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算
根据规范计算得：
①强度验算
弯矩：
图7.3-22
梁侧主龙骨弯矩图（）
②挠度验算
图7.3-23
梁侧主龙骨挠度图（mm）
③剪力验算：
图7.3-24
梁侧主龙骨剪力图（N）
因此，梁侧主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算
对拉螺栓竖向受力按1600mm，横向间距250mm计算，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
因此，梁侧模板支架强度、挠度和剪力满足要求。
7.4中板梁截面800×1000mm支架检算
本工程中板梁截面尺寸为800×1000mm，采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+600mm×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。
7.4.1中板梁底模检算
1）胶合板模板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-1胶合面板计算简图
中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.4-1模板荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板自重
0.3KN/m2
1.2
0.36
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1×1.0=25.1KN/m2
1.2
30.12
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
36.78
注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
查规范得。
①强度验算
弯矩:
∵
图7.4-2
胶合面板弯矩图（-2873.44）
∴抗弯强度满足要求
②挠度验算图7.4-3胶合面板挠度图（0.33mm）
∴挠度满足要求
经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③剪力验算
剪力：
图7.4-4梁底胶合板模板剪力图（45.98N）
剪力满足要求。
经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。
2）次龙骨计算
次龙骨采用80mm×80mm方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
按简支梁计算，计算简图见下图：
表7.4-2
次龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479KN/
m2
1.2
0.575
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1KN/m2
1.2
30.12
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
36.99
注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
0.60
0.20
图7.4-5次龙骨计算简图
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
使用结构力学求解器计算弯矩、剪力及位移值。
①强度验算
弯矩：图7.4-6次龙骨弯矩图（）
∵
∴抗弯强度合格
②挠度验算
查规范得，挠度系数为
图7.4-7
次龙骨挠度图（mm）∴挠度满足要求
③剪力验算
剪力：
图7.4-8
梁底次龙骨剪力图（N）
经检算，梁底次龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
3）主龙骨计算
主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50
1.50
1.50
图7.4-9
主龙骨计算简图
表7.4-3
主龙骨荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.479+0.073=0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1KN/m2
1.2
30.12
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
37.082
工字钢重力荷载为0.205KN/m。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算
根据规范得，弯矩系数，，抗剪系数，挠度系数。
①强度检算
弯矩：图7.4-10
梁底模主龙骨弯矩图（）
②挠度检算
图7.4-11
梁底模主龙骨挠度图（mm）
∴挠度满足要求。
③剪力验算
剪力：
图7.4-12
梁底主龙骨剪力图（N）
经检算，梁底主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
4）立杆计算
立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.71cm2，惯性矩I=23.1cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×600mm，步距1.5m。
表7.4-4
立杆荷载标准值和设计值
序号
荷载名称
标准值
荷载分项系数
设计值
1
模板及支架自重
0.552KN/
m2
1.2
0.662
2
新浇筑混凝土（包括钢筋）自重
25.1KN/m2
1.2
30.12
3
施工荷载
取4.5KN/m2
1.4
6.3
合计
37.082
单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取600mm；
工字钢重量：0.205KN/m
每根立杆承载面积为600×1500mm
（1）设计荷载检算
盘扣支架设计为立杆间距0.6×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算
单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取
查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得
立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
综上，中板梁底模支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.4.2
中板梁侧模板验算
1）侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.0m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：，由于梁高为1m，故h取1m。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板，其外侧肋间距250mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-13
中板梁侧模胶合板计算简图
（2）强度、挠度和剪力验算
查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.4-14
中板梁侧胶合模板弯矩图（-2664.06）
中板梁侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.4-15
中板梁侧胶合模板挠度图（0.33mm）
中板梁侧模面板挠度满足要求。
③剪力验算：
图7.4-16
中板梁侧胶合模板剪力图（-42.63N）
中板梁侧模胶合板剪力满足要求。
因此，中板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。
3）次龙骨计算
次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为250mm，主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置2道，主龙骨间距300mm，上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
次龙骨为单跨两端悬臂梁，计算简图如下：
图7.4-17
中板梁侧模次龙骨计算简图
用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算
①强度验算
支座弯矩：
跨中弯矩：
图7.4-18
中板梁侧次龙骨弯矩图（）
②挠度验算
图7.4-19
中板梁侧次龙骨挠度图（mm）
剪力验算：
图7.4-20梁侧次龙骨剪力图（N）
中板梁侧模次龙骨剪力满足要求。
因此，中板梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算
主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置2道，外肋间距300mm上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm，在主龙骨外侧设置2道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓竖向间距300mm，其中竖向受力范围按750mm计算，横向间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.60
0.60
0.60
计算简图如下：
图7.4-21梁侧主龙骨计算简图
（2）强度、挠度和剪力验算
查相关规范得
①强度验算
弯矩：
图7.4-22
梁侧主龙骨弯矩图（）
梁侧模主龙骨强度满足要求。
②挠度验算
图7.4-23
梁侧主龙骨挠度图（mm）
梁侧模主龙骨挠度满足要求。
③剪力验算：
图7.4-24
梁侧主龙骨剪力图（N）
剪力满足要求。
因此，梁侧模主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算
对拉螺栓竖向间距300mm，受力按竖向750mm计算，横向间距600mm，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
对拉螺栓满足要求。
综上，梁侧模体系强度、挠度和剪力满足要求。
7.5侧墙模板支架检算
7.5.1侧墙模板设计
1）竹胶板几字梁侧墙模板设计
（1）面板体系：面板：18mm厚竹胶板；纵楞：几子梁，间距150mm布置；横楞：][10槽钢，间距800mm。
图7.5-1
面板结构图
（2）三角支架体系
支架纵杆：][14b槽钢；斜杆：][10槽钢。
支架底杆：][10槽钢；支架斜撑：[10；支架间距800mm。
2）钢模板侧墙模板设计
模板面板采用5mm钢板，模板边框为8号槽钢；模板总厚度为85mm。三脚架体系采用和竹胶板几字梁侧墙模板相同的体系进行。
7.5.2侧墙模板检算
本计算书以竹胶板几字梁侧墙模板为例进行检算。
1）混凝土侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
图7.5-2
三角支架结构图
图7.5-3
三角支架结构示意图
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；t=200/(25+15)=5；
T------混凝土的温度（℃）取25℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=5.78m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算
当墙侧模采用木模板时，支承在内楞上一般按简支梁计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1220mm，面板厚度为18mm,几字梁间距按照l=150mm计算。
（1）强度验算
面板最大弯矩：Mmax=ql2/8=(61.38×150×150)/8=0.172×106N.mm
面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×1220×182=6.59×104mm3
应力：ó=
Mmax/W=0.172×106/6.59×104=2.61N/mm2<fm=13
N/mm2
满足要求。
（2）刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q=46.48×1=46.8kN/m
面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220×183/12=5.93×105mm4。
模板挠度由式ω=
5ql4/384EI
=5×46.48×1504
/384×9000×5.93×105
=0.06mm〈[w]=300/400=0.75mm
满足要求。
3）几字梁检算
几字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的三跨连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=900mm。
几字梁上的荷载为：q=Fl=61.38×0.15=9.21N/mm
F-混凝土的侧压力
l-几字梁之间的水平距离
（1）强度验算
最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×9.21×900×900=746010N.mm
几字梁截面系数：
I=3250000mm4W=65000mm3
应力：ó=
Mmax/W=746010/65000=11.5N/mm2<fm=13
N/mm2
满足要求
（2）刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q=46.48×0.15=6.97kN/m
模板挠度由式ω=
ql4/150EI
=6.97×9004
/150×9000×3250000
=1.04mm〈[w]=900/400=2.25mm
满足要求。
4）背楞验算
槽钢背楞双[10为模板横肋，单侧支架作用其上，由单侧支架布置知其受力，也可按三跨连续梁计算，其跨距取单侧支架的最大间距800mm。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，
q=FL=61.38×0.8=49.10KN/m。
（1）强度验算
最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×49.10×800×800=3.14×106N.mm
双10#槽钢截面系数：
应力：ó=
Mmax/W=3.14×106/79.4×103=39.5N/mm2<fm=215
N/mm2
满足要求。
其中：
（2）刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q=46.48×0.8=37.18kN/m
模板挠度由式ω=
ql4/150EI
=37.18×8004
/150×3966000×10.7×105=0.47mm〈[w]=800/400=2mm
满足要求。
5）支架受力计算
(1)分析支架受力情况（单侧支架按间距800mm布置，则q=61.6×0.8=49.3kN/m）
用sap2000对单侧支架进行受力分析（全部按铰接计算）：单侧支架计算简图
单侧支架变形图(mm)
单侧支架剪力图
单侧支架弯矩图
单侧支架按间距800mm布置。
（1）分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：
2.67×R=F1×（3.24+1.86/3）+F2×（3.24/2）
R=162.56KN
其中：
F1=0.5×0.8×61.38
×1.86=45.67KN
F2=1×0.8×61.38
×3.24
=159.1KN
（2）支架侧面的合力为：F合=F1+F2=204.77KN
根据力的矢量图得F合和R的合力为：
（F总）2=
（F合）2+（R）2=204.772+162.562
F总=261.45N
与地面角度为：α=45°
由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=COS(45°-α)
×F总=259.77KN
T45°共有（8/3）埋件承担，
其中单个埋件最大拉力为：F=
T45°/(8/3)=97.41KN
（3）埋件强度验算
预埋件为Ⅲ级螺纹钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×12.52=491mm2
轴心受拉应力强度：σ=F/A=97.41×103/491=198.4MPa
<f=360MPa
符合要求。
（4）埋件锚固强度验算
对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。
锚固强度：F锚=πdhτb=3.14×25×550×3.5
=151.1kN>F=94.17KN符合要求。
其中：
F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）
d-地脚螺栓直径（mm）
h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度550mm
τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)
地脚螺栓浇注完毕后48小时，埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力达到3.5Mpa，则可以开始拆模支设支架。
7.6柱子模板支架检算
7.6.1柱子模板设计
柱子采用6mm厚的Q235钢板+［8槽钢+双12槽钢组成联合支撑体系，本检算书以1100×700柱子为例进行检算。
1）模板采用6mm厚的Q235钢板，次龙骨采用的［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置。
2）次龙骨外侧设置主龙骨，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置。
3）主龙骨四周各设置一道直径25mm精轧螺纹钢，竖向间距940mm。
图7.6-1
柱模板结构示意图
7.6.1柱子模板检算
1）混凝土侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.38m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1；
取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算
由于次龙骨间距为350mm，则面板为按三跨连续梁计算，取10mm板宽为计算单元。
（1）强度验算
满足要求。
（2）挠度验算
满足要求。
3）次龙骨检算
次龙骨采用［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按三跨连续梁计算。
（1）强度验算
满足要求。
（2）挠度验算
满足要求。
3）主龙骨检算
主龙骨采用双拼12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按简支梁计算。
（1）强度验算
满足要求。
（2）挠度验算
满足要求。
4）拉杆强度校核
拉杆材料：拉杆直径Φ25精轧螺纹钢
拉杆截面面积A=490.9mm2
计算高度可取h=0.94m，计算长度L=1.100mm，
由于背楞所受压力均传自于中间平板所受的压力，而背楞将力传递于2根两端角拉杆）。
从而知道只要校核角拉杆强度即可
角拉杆所受拉应力由下式决定：
σ=30.33KN
/4.909×10-4=61.78Mpa<[σ]=785
MPa
5）螺栓强度校核
模板两端部分的分模面上有高强螺栓二次连接，形式上螺栓与两端
对穿拉杆共同承受长度方向上所有混凝土压力。
模板用M20×60螺栓连接
查表，螺栓材料许用应力[σ]=172
MPa
螺栓截面面积
A=π(D/2)2
=3.14×(20/2)2
=3.14×10-4
4根螺栓所受总拉力为
F=qDh
=41.48KN/m2×0.94m×1.1m
=42.89KN
螺栓所受拉应力σ=F/(4A)
=42890/(4×3.14×10-4)
=34.15Mpa<[σ]=172
MPa
满足要求。
7.7中隔墙模板支架检算
7.7.1中隔墙模板设计
中隔墙厚400mm，侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨几字梁@150mm+双拼10#槽钢主龙骨@900mm，在主龙骨外侧设置φ16对拉螺栓@500mm拉紧。
7.7.2模板支架检算
1）侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.36m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
按照芜弋区间9-9断面取最不利情况，此时Hmax=6.36m
取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算
（1）计算简图及计算模型的确定
一块胶合板，其外侧肋间距150mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.7-1
中隔墙侧模面板计算简图
用于强度验算的荷载设计值：
（2）强度、挠度和剪力验算
查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.7-2
中隔板侧模胶合板弯矩图（-1583.4）
中隔墙侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.7-3
中隔板侧模胶合板挠度图（0.084mm）
中隔墙侧模面板挠度满足要求。
剪力验算：
图7.7-4
中隔板侧模胶合板剪力图（-42.2N）
中隔墙侧模胶合板剪力满足要求。
因此，中隔板侧模面板强度、挠度和剪力满足要求。
3）次龙骨计算
次龙骨几字梁，为100×39mm方木外包3mm铁皮，截面按照100×45mm计算。几字梁竖向布置，间距150mm，主龙骨为水平向布置，间距为900mm，主龙骨用1根φ16对拉螺栓将其拉紧。
（1）计算简图及计算模型的确定
0.90
0.90
0.90
次龙骨按三跨连续梁计算，计算简图如下：图7.5-5
中隔墙侧模次龙骨计算简图
（2）强度、挠度和剪力验算
根据相关规范得
①强度验算
弯矩：图7.7-6中隔板侧模次龙骨弯矩图（）
抗弯强度满足要求。
②挠度验算
挠度满足要求。
图7.7-7
中隔墙侧模次龙骨挠度图（mm）
③剪力验算
图7.7-8
中隔板侧模次龙骨剪力图（N）因此，中隔墙次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算
主龙骨用双拼10#槽钢与次龙骨夹牢，主龙骨间距900mm，在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定
主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.50
0.50
0.50
计算简图如下：
图7.7-9
中隔板侧模主龙骨计算简图
（2）强度、挠度和剪力验算
查相关规范得
①强度验算
弯矩：
图7.7-10
中隔板侧模主龙骨弯矩图（）
中隔墙侧模主龙骨强度满足要求。
②挠度验算
图7.7-11
中隔板侧模主龙骨挠度图（mm）
中隔墙侧模主龙骨挠度满足要求。
剪力验算：
图7.5-12
中隔板侧模主龙骨剪力图（N）
剪力满足要求。
因此，中隔墙侧模主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算
对拉螺栓竖向受力按900mm，横向间距500mm计算，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
综上，中隔板侧模支撑体系强度、挠度和剪力满足要求。
8施工注意事项
由于现场施工中存在一些模拟计算中无法考虑到的不确定因素，如自然原因或人为原因造成的临时荷载等，为了尽可能的与模拟条件一致，确保施工安全，须注意以下事项：
1）现场需对进场的材料尺寸、规格、材质进行严格把关，必须与方案一致，验收合格后方可使用。
2）浇筑混凝土时，控制好混凝土的入模温度和浇筑速度。
3）现场要加强对模板和材料的保护，防止模板材料损坏。
4）施工过程中，要做好模板安装拆除的各项安全防护措施，确保施工安全。
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