篇一：锅炉总结
一、汽水系统流程：
给水泵-高加-省煤器入口联箱a.（后部竖井前烟道-省煤器水平蛇形管-中间联箱-前烟道省煤器悬吊管）b.（后部竖井后烟道-省煤器水平蛇形管-中间联箱-后烟道省煤器悬吊管）省煤器出口联箱-从联箱的两端引出连接管-水冷壁下联箱（前后环形联箱）-从前后联箱引出螺旋水冷壁管（包括冷灰斗及炉膛部分）a.（前螺旋管出口联箱-前垂直水冷壁-前水冷壁出口联箱）b.（两侧螺旋管出口联箱-两侧垂直水冷壁-两侧水冷壁出口联箱）c.（后螺旋管出口联箱-后垂直水冷壁-折焰角-后墙水冷壁-悬吊管及垂帘管-悬吊管出口集箱）-连接管-水冷壁出口汇集箱-连接管-启动分离器（两只）a.（疏水-储水箱-大气扩容器-疏水箱-疏水泵-a凝汽器b机组排水槽）b.饱和蒸汽-A-炉顶过热器（顶栅）入口集箱-顶棚过热器-顶棚出口集箱（此段设置旁路）-B-a.（后部竖井前包墙）b.（后部竖井顶棚-后包墙）-后竖井包墙下集箱（日子集箱）-a.（后竖井两侧包墙-出口集箱）b.（后竖井中间墙-出口集箱）c.（连接管-水平烟道包墙入口集箱-水平烟道底包墙-两侧包墙-出口集箱）-后部竖井两侧包墙出口集箱-连接管-低过入口集箱-Ⅰ级喷水减温器（2只）-屏式过热器入口集箱-屏式过热器-屏式过热器出口集箱-Ⅱ级喷水减温器（2只）-左右交叉-高温过热器入口集箱-高温过热器-高温过热器出口集箱-主蒸汽管-汽轮机高压缸主汽门
高压缸排气-冷再管道-事故喷水减温器-低温再热器入口集箱-低再水平段-低再垂直段-低再出口集箱-左右交叉-高再入口集箱-高温再热器--高再出口集箱-热段再热器箱-汽轮机中压缸主汽门
二、第一类膜态沸腾：发生在汽泡状，外界热负荷非常大。汽泡产生频率＞汽泡离开壁面的频率。部分汽泡离不开壁面，在壁面形成汽膜，壁温上升，由于外界热负荷大壁温上升值也大。当外界热负荷q＞q临界出现第一类膜态沸腾，煤粉锅炉不会出现这种现象，只会存在于核电站中。第二类膜态沸腾：在液膜状，水膜被蒸干或被撕破，蒸汽与壁面相接触，壁温突然上升，衡量第二类膜态沸腾用界限含汽率Xjx，当X＞Xjx出现第二类膜态沸腾，煤粉锅炉会出现此类现象。
临界压力及以上在相变点附近有壁温突升过程，成为类膜态沸腾。（在相变点有最大比热区，加上蒸汽放热系数小使壁温有突升过程）。
直流锅炉由于水从未饱和水到饱和蒸汽的过程是在水冷壁内完成的，所以在水冷壁内必定存在液膜状下水膜被蒸干或被撕裂，蒸汽与壁面接触过程造成壁面温度突然上升现象，即第二类膜态沸腾现象。
防止膜态沸腾的方法有：1.在高热负荷区（螺旋管或折焰角下方）采用内螺纹管-水冷壁管内壁开螺纹槽。2.提高水冷壁质量流速-提高水冷壁冷却能力 我厂措施：在炉膛下部水冷壁采用螺旋光管；机组启动时启动流量为25%BMCR
三、直流炉水冷壁的水动力特性：水冷壁流动依靠给水泵压头，在一定热负荷下Q不变，水冷壁△P与流量G的关系。
不稳定流动产生的原因：1.水汽比容差-压力低，水、汽比容差大，易产生不稳定流动2.有热水段存在，G增大，热水段增大，不稳定流动增大
不稳定流动的现象：各螺旋管流量不同或管内流量时大时小，总流量不变-导致各螺旋管出口工质状态不同有的为水，有的为汽水混合物，有的可能为过热度小的微过热蒸汽，使得螺旋管出口各管壁温不同-壁温微波动。
脉动：垂直水冷壁进口流量G与出口蒸汽量D做周期性变化。
四、超临界直流机组蒸汽溶盐有：SiO2（硅酸盐）、钠盐。盐类在蒸汽中溶解度随压力增大溶解度增大（压力增大，比容减小，密度增大-溶解度增大）；温度增大，蒸汽比容增大，密度减小-溶解度减小（在过热度不大约20度左右溶解度达到最低点）。过热度进一步增大，比容增大，密度减小由于高温蒸汽中盐分升华，盐类在蒸汽中溶解度增大。过热度再增大，
蒸汽接近于永久性气体，蒸汽中盐类溶解度主要取决于温度（温度越大，溶解度越大）压力影响减小。
直流运行中由AVT转OT，机组再启动中由于工况变化频繁，水中氧量浓度难于控制。水中相对不稳定，很难达到OT纯水的要求，加氧工艺控制不好反而容易引起水冷壁点蚀，因此需当机组处于稳定（负荷在30%左右）状态，系统中水质达到高纯水质的要求后方可从CWT切OT。
五、内置式启动旁路系统：大气扩容器式、带炉水循环泵式。A大气扩容器式优缺点：优点：
1.系统简单，投资少2.运行维护工作量小，储水罐水位用调节阀调节易实现自动控制。缺点：
1.启动热损失大，启动速度慢2.不适宜热态启动。B循环泵系统优缺点：优点：1.系统简单
2.启动热损失小，热水可以通过循环泵进入省煤器及水冷壁系统回收热量，启动速度较快。
3.可以适宜热态启动4.系统实现自动控制，储水罐水位由调节阀控制。缺点：循环泵价格高，投资费用大。
六、中间点选择原则：1.及时反映燃料量与给水量的变化-越近炉膛出口越好-水冷壁反映B与G最快2.在直流运行工况下，中间点必须为微过热防止工况变化，中间点进入饱和区。
3.中间点设在过热器喷水减温器之前，不受喷水减温干扰。
我厂中间点设在分离器出口。中间点焓设定值随负荷升高，压力P升高，中间点焓设定值下降。
七、再热气温调节方法：烟气挡板为主，燃烧器摆动为辅（可以上下摆动20度，二次风±30度），加上炉内过量空气系数，喷水做事故减温用。
烟气挡板。低再、低过组合，省煤器两烟道布置。1.低再、低过挡板开度反向联动调节。2.两烟道流通截面相差大，低再侧小，低过侧截面大。3.挡板开度与再热气温变化关系-要求线性关系。
八、减少过、再热蒸汽热偏差的措施：1.过热器采用三级（低过、屏过、高过）中间混合，级数越多，热偏差越小，集箱内混合。2.低过左右交叉-屏过-高过左右交叉；低再-高再-左右交叉。3.左右喷水减温器，按左右出口汽温进行喷水减温，每级减温有左右各一只减温器，按左右出口气温进行调节。4.屏式过热器，每片屏过分前后两小片。外圈管或者外三圈管与其他管差别减小5.屏过、高过、高再用横向定位管，固定各受热面横向定位。管子间固定采用定位滑块。6.集箱链接采用双π型。7.减少炉膛出口气流残余扭转能量，采用高位、低位燃尽风反切。8.高过、高再、屏过，出口管子壁厚＞进口壁厚-提高出口蒸汽质量流速（冷却能力），降低出口壁温。9.按吸热不均在过、再热器管子入口装不同孔径孔板。
注意问题：1.热疲劳-高温管子蠕变速度大+热应力-产生疲劳2.奥氏体钢管外产生高温腐蚀
3.高温水蒸气氧化-管内产生氧化皮。
九、高温氧化皮产生原因：在高温下奥氏体钢产生内外两层氧化皮，内层为含Cr、Ni较致密的氧化皮与管材膨胀性能相接近，不易剥落。外层为较脆的氧化皮，与管材膨胀性能不同，当超过一定厚度后在热应力下剥落。
高温时生成氧化皮的原因，正常情况下氧化皮只会增厚不会脱落，壁温越高，氧化皮增厚速度越快，但不易剥落。
氧化皮菠萝的条件：1.氧化皮达到一定厚度。2.较大温差热应力条件下。
危害：1.π性炉，高过、高再、屏过均采用垂直U型管，氧化皮剥落沉积在U型管底部，蒸汽流通面积减小，管子冷却能力降低-超温严重时爆管。2.氧化皮在蒸汽流通中呈颗粒状，到汽轮机在喷嘴出口超音速流体作用下冲蚀叶片。3.氧化皮颗粒沉积在主汽门或抽气管道阀门上，给汽机带来严重后果-主汽门卡涩或抽气阀们卡涩-造成汽轮机事故。
对策：1.严格控制高过、高再、屏过的金属温度，严禁超温运行，对壁温高管子加强监视，停炉后进行管子氧化皮沉积检查，甚至割管检查。2.加强监视过、再热器热偏差，找出热偏
差产生原因，采取相应措施及时消除热偏差。3.在汽机冲转前，利用高旁、低旁对过、再热蒸汽管道进行冲洗。4.控制停炉速度，变负荷时控制变负荷速度，减少温差热应力，防止氧化皮剥落，加强停炉后检查。
十、巩义电厂煤粉喷口有何特点？燃料风喷口有哪些作用？辅助风喷口有哪些作用？燃尽风喷口有哪些作用？
煤粉喷口特点：1.一次风煤粉利用进口煤粉管弯头进行浓淡相分离（上浓下淡），中间起钝体作用，浓相煤粉化学反应速度快，着火温度低，对煤粉着火有利。采用浓淡相煤粉能降低NOx产生。2.煤粉喷口出口处有稳燃齿，煤粉出喷口的表面积增加，与高温烟气接触面增加，有利于煤粉着火，有利于低负荷稳燃。 燃料风的作用：1.补充煤粉着火O2。2.风包粉防止煤粉离析3.冷却一次风煤粉喷口
辅助风喷口的作用：1.提供煤炭燃烧需要氧气 2.炉内扰动混合加强3.偏置辅助风a.偏置风在一次风喷口上下，一次风煤粉着火后由于偏置风正偏250，挥发分N不能及时得到二次风空气，形成NOx减少b.整个炉膛形成风包粉c.一次风煤粉与水冷壁之间形成一层氧化层防止水冷壁结渣及高温腐蚀d.上端部风UAP起到压住火焰作用，下端部风AA起到托住火焰作用e.DE、EF、UAP可以水平摆动±25o，可以反切炉内旋转气流，消除炉膛出口烟气旋转残余
燃尽风喷口作用：1、提供未燃尽焦炭完全燃烧需要空气2、分段送气（分为BAGP与UAGP）使得燃烧器区部分C生成CO，CO还原NOx从而降低NOx生成3.低位燃尽风离上一次风煤粉喷口F有一定距离使得炉膛形成两个区域（还原区、燃尽区）还原区有5-6米，使得CO与NOx在还原区有足够空间进行还原反应。4.高低位燃尽风可以水平摆动25o在运行中可在线摆动，反切旋转气流，减少折焰角、水平烟道左右流动偏差-减少左右气温偏差。 十一、二次风挡板的控制：每角燃料风喷口6块挡板相应6个执行机构；偏置辅助风AⅠ与AⅡ两块挡板合用一个执行机构，偏置辅助风喷口共11块挡板由6个执行机构完成调整；直吹式燃尽风AA/AB/BC/CD/DE/EF共6块挡板对应6个执行机构，UAP/UAGP/BAGP共7个挡板对应七个执行机构。每个角共30块挡板，25个执行机构。整个锅炉120块挡板，100个执行机构。
燃尽风挡板控制：炉膛吹扫、负荷0-30%BMCR燃尽风挡板全关，负荷从30%BMCR开始每增加10%负荷开启一层挡板，挡板开启方式为自下而上逐层开启。
负荷变化时二次风箱入口挡板控制原则：总风量根据炉膛出口过量空气系数αl''来确定，氧量表设置在烟气挡板出口烟道内。送风机风量调节依据省煤器出口最佳氧量值，当O2＜3.5%开大送风机入口挡板开度；O2＞3.5%关小送风机入口挡板开度。加负荷时先加风后加煤，减负荷时先减煤后减风。
十二、降低NOx排放的措施：1.采用浓淡相煤粉燃烧器 2.设有偏置辅助风-煤粉着火推迟二次风送入-生成NOx降低3.分段送风：（分为BAGP与UAGP，燃尽风中再分段）使得燃烧器区部分C生成CO，CO还原NOx从而降低NOx生成4.空预器前烟道中设置脱硝装置（SCR）
低负荷稳燃措施：1.快速着火煤粉喷嘴-浓淡相煤粉+钝体+稳燃齿2.低负荷时，投运煤粉喷口紧靠在一起（至少有两层是紧靠在一起的），上、下层煤粉有相互引燃作用。3.煤粉细度达到要求。
降低炉膛出口残余旋转的措施：1.偏置辅助风又称启旋风-启动时投偏置风（顺时针旋转，正偏一次风煤粉25度）。消旋风（DE/EF/UAP/BAGP/UAGP）可以水平摆动±25度，与烟气旋转方向相反，可以在线摆动起到消旋作用2.屏式过热器可以减少炉膛出口气流参与扭转作用，减少气流旋转能量。
十三、空预器低温腐蚀原因：烟气中SO2在高温过剩氧气条件下部分SO2转化成SO3，SO3
使烟气露点温度大幅提高，当冷端波形板避免温度低于烟气露点温度，在波形板表面结SO3的硫酸露，腐蚀波形板。
空预器前设置SCR对其产生的影响：1、烟气中SO2被SCR中的催化剂催化生成SO3，使得烟气中SO3浓度升高，加重低温腐蚀2、SCR中存在NH3泄露、逃逸，NH3与烟气中SO3作用生成NH4HSO4，硫酸氢铵具有较高粘性，烟气中灰粒在上面大量集聚造成空预器卡涩，受热不均甚至是热变形。
防治方法：1.设置热风再循环系统或者暖风器，2.升高冷端波形板高度，在空预器冷端采用镀搪瓷波形板，搪瓷波形板表面光滑不易积灰。3.空预器冷端波形板形状与热段中温板不同，从而减小积灰。4.预热器烟气侧入口加蒸汽吹灰器，出口处加双介质吹灰器。
十四、轴流风机驼峰形特性曲线形成：它反映了风机叶片在某一开度下，压头和流量关系曲线。AB段：α＜α临界，叶片周围形成附面层，产生升力，α增大，β11减小，流量减小，压头增大。B点：α=α临界，附面层仍存在，有升力，压头最大，对应流量为开始失速流量。BC.α＞α临界，叶片周围附面层消失，气流在叶片非工作区产生脱流，产生大量涡流区，α增大，Q变小，H减小，风机进入失速区。CD段：由于风机出口流量小，甚至出现负流量，气体在风机中获得能量去撞击后置叶片中气体，使导叶中气体能量不断升高，压头升高，在导叶中失去能量的气体又回到风机中获得能量，由于风机在运行，再去撞击导叶中的气体，部分气体在风机与导叶之间来回运动，使导叶中气体能量不断升高，压头升高，而流量很小，此现象叫二次回流。
十五、失速脱流产生原因：由于叶片加工或安装上存在缺陷，一个叶片或几个叶片α＞α临界，在该叶片非工作面气流产生脱流，堵住了通道3，原通过3通道的气流在3通道进口处停留，引起进入4通道气流α增大，α＞α临界-4通道产生都塞-通过3通道的气流α下降-3通道气流流动正常，而5通道气流α增大，α＞α临界-5通道产生都塞......通道都塞沿叶轮旋转相反方向顺序进行。现象：1、风机压头、流量正常。功率正常，风机仍可正常运行2、每次通道堵塞都会产生机械激振力，当叶片激振力与叶片固有振动频率一致时产生共振。严重时这段叶片，一个叶片发生断裂所有叶片都将被打坏。。检测：失速探头。
喘振发生的原因：1.风机具有驼峰形特性曲线2.要求风量快速下降3.风道容量足够大4.喘振频率与风机固有频率相一致，发生共振。现象：1.风机压头、流量大幅波动，风机不能维持正常运行2.风机发生强烈震动，而且发出高分贝噪音。检测：皮托管。
十六、电磁泄放阀的作用：当蒸汽管道压力超过设定值时，为了防止安全门动作，PCV阀先于安全门动作，将管道内蒸汽压力泄去，若pcv阀动作后压力下降则安全门动作，PCV阀可反复动作而安全门不可反复动作，故PCV阀起到保护安全门的作用。
上调节环用螺纹与阀瓣相连，在安全阀排放蒸汽流出绕过阀瓣对阀瓣产生反作用力。上调节环下移（顺时针旋转），排出气流反作用力增大，对阀瓣反作用增大，上调节环上移，（逆时针旋转），反作用力下降。下调节环，用螺纹与喷嘴相连，在阀关闭时可以调节压力区压力大小，下调节环上移，压力区压力增大，下调节环下移，压力区压力下降（上移-逆时针旋转，下移-顺时针旋转）。
调整起座压力：蒸汽达到起座压力，阀不起（弹簧力与蒸汽压力+压力区压力平衡）-蒸汽区压力低，提高压力区压力-下调节环上移。蒸汽未达到起座压力，阀提前起座-压力区压力太高）-下调节环下移。
调节回座压力：蒸汽压力达到回座压力-阀不会座（弹簧力与蒸汽压力+压反作用力平衡）反作用力太大-减小反作用力-上调节环上移；蒸汽压力未达到回座压力，阀提前回座-反作用力太小-增加反作用力-上调节环下移。
启闭压差小-阀频跳，起座压力调好，说明回座压力太高。
篇二：水土保持综合治理工程
1 综合说明1.1 可研编制过程及依据1.1.1 项目区地理位置 **市**区二**沟小流域水土保持综合治理工程位于**市区以北， ***河东侧，包括二**沟小流域及其附近的其它 3 条小支沟，其径流经 北郊防洪沟流入***河后汇入黄河。地理位置为东经 109o52′49″～109 o 55′57″， 北纬 40 o 42′55″～40 o 46′01″， 东西最长直线距离 为 3.5km，南北最长直线距离为 5.6km，土地总面积为 16.2km2，水土 流失面积为 14.8 km2。 1.1.2 编制过程 二**沟小流域位于**市区以北，区内沟壑纵横、地表破碎，水土 流失较为严重，对市区人民的生产生活造成了严重影响。**市**区政 府一直都想彻底治理该流域，为有一个科学、合理地治理该流域的依 据，**市**区水利局于 2005 年 4 月委托我院编制《**市**区二**沟小 流域水土保持综合治理工程可行性研究报告》 ，接受委托后我院即派设 计人员进行现场实地踏勘，对项目区的自然、社会经济概况、水土流 失现状进行了详细调查，收集了有关资料和图件，并按照《水土保持 建设项目前期工作暂行规定》以及其它相关规范，结合项目区地形地 貌等特点，初步确定了各项治理措施及其位置、规模等，并对工程进-1- 度、项目实施和工程管理做了较为详细的安排。经过全体设计人员的 共同能力，于 2005 年 5 月中旬编制完成本可行性研究报告并上报**市 **区水利局。 在报告编制过程中得到**市水务局、**区水利局、**区水保站等 单位的大力支持和帮助，在此一并致谢，对报告中不足之处，敬请各 位领导及专家批评指正。 1.1.3 编制依据 本项目可行性研究报告编制的主要依据有： 1、 《水土保持综合治理规划通则》 （GB/T15772－1995） ； 2、 《水土保持综合治理技术规范》 （GB/T16453－1996） ； 3、 《水土保持综合治理效益计算方法》 （GB/T15774－1995） ； 4、 《土壤侵蚀分类分级标准》 （SL190－96） ； 5、 《水利水电工程制图标准 水土保持》 （SL73.6－2001） ； 6、 《水利建设项目经济评价规范》 （SL72～94） ； 7、 《水土保持工程概（估）算编制规定》 ； 8、 《水土保持工程概算定额》 ； 9、 《工程勘察设计收费标准》 （2002 年修订本） ，国家发展委员会、 建设部； 10、 《**市生态环境建设规划》 （1999 年） ； 11、 《***自治区黄河流域**市黄土高原水土保持规划》 （1985 年） ； 12、 *****市 城 市 水 土 保 持 生 态 建 设 工 程 可 行 性 研 究 报 告 》 《-2- （2001 年） 。1.2 项目建设概况1.2.1 项目建设环境 项目区位于大青山土石山区， 区内沟壑纵横、 地表破碎、 坡向多变、 岩石裸露。其海拔多在 1139～1563m 之间，相对高差 424m
，坡度多在 10～30 度之间，土壤为灰褐土。气候特征为典型大陆性半干旱季风气 候，多年平均气温 6.6℃，多年平均降水量 309.9mm，年平均蒸发量为 2100～2342mm，平均日照时数为 3065h，≥10℃有效积温为 2652℃， ≥6 级大风日数约为 47 天。 项目区位于**市青山区北部山区，行政区划属**区新城乡银家窑 子村。总土地面积 16.2km2，总户数 320 户，总人口 842 人，全部为农 业人口，农业劳动力 522 人，人口密度 52 人/ km2，人均土地 1.92hm2。 2004 年国民生产总值 261 万元，农民人均纯收入 1400 元。 项目区水土流失严重，流失面积为 14.8km2，占总面积的 91.4％， 以水蚀、 风蚀和水风复合侵蚀为主。 土壤平均侵蚀模数为 3000t/km2· a， 每年流失土壤约 4.86 万 t。项目区内水土保持设施十分薄弱，没有任何 治理措施，只有现状的草地和疏林地起到保持水土的作用，但作用很 小、效果很差。 1.2.2 项目建设目标和规模 项目实施后，水土流失综合治理程度达到 81.1％；效益周期年内 拦泥 4.43 万 t，拦蓄径流 15.16 万 m3；林草植被覆盖度达到 74.1％；农-3- 民年人均纯收入在项目效益充分发挥后增加到 1800 元，增加 400 元。 项目实施后，新增综合治理面积 1200hm2 ，其中：营造乔木林 150hm2，灌木林 350hm2，封育 700hm2；修建网围栏 18.0km，沟头防 护工程 2.0km；修筑谷坊 10 座，小型淤地坝 2 座，作业路 10km；设置 宣传碑 1 座，标志牌 2 个。 1.2.3 治理措施布设、实施进度 土层较厚的缓坡地带种植水土保持侧柏林和山杏林； 阴坡、 半阴坡 营造沙棘林；坡顶、阳坡、半阳坡营造耐旱、耐脊薄的柠条林；天然 草场和疏林地实施封育治理并修建必要的围栏；处在发育阶段的侵蚀 沟道修筑高标准的沟头防护工程；在流域面积较小且土料充足的支毛 沟内修建谷坊群和小型淤地坝；干支沟内不行洪的沟道一侧修筑作业 路；在项目区交通要道或沿线醒目的地方设置宣传碑和标志牌。 本项目建设期为 1 年，计划治理水土流失面积 12.0km2。项目建设 共需动用土方 28.46 万 m3，浆砌石 76.40m3，混凝土 162.00m3；需要 苗木 89.27 万株， 种籽 1.5t； 投入人工 52.91 万工时， 机械施工量 1.35 万台时。 1.2.4 项目投资及资金筹措情况 工程建设总投资为 233.53 万元。其中：工程措施投资 70.74 万元， 林草措施投资 117.53 万元，封育治理措施投资 15.25 万元，独立费用 16.79 万元， 基本预备费 13.22 万元。 单位防治面积投资 19.46 万元/km2。 本项水土保持综合治理工程为争取国家支持的公益性项目，因此 投资全部为国家投资。项目建设需国家投入 233.53 万元。-4- 1.3 经济评价及结论建设期内项目总投资 233.53
万元，形成固定资产 218 万元，项目 维护每年需运行费 7 万元。当各项治理措施发挥效益后，每年可拦蓄 径流 15.16 万 m3，拦蓄泥沙 4.43 万 t，年经济效益可达 51.97 万元。当 i＝7％时，经济评价结果为：经济净现值为 97.22 万元；经济内部收益 率为 11.36％；经济效益费用比为 1.36。 从以上结果看，各项指标在国民经济上是合理可行的，有积极的 社会意义，如果考虑到水土保持综合治理措施带来的间接效益，其效 益更加可观。而且该项目在技术、社会、环境上是可行的，经济上是 合理的，各级政府人民群众对此也非常重视，建议应尽快实施。-5- 2 项目区概况2.1 自然条件2.1.1 地貌、地质 1、地貌类型及特点 项目区位于大青山土石山区，区内沟壑纵横、地表破碎、坡向多 变、岩石裸露。其海拔在 1139～1563m 之间，相对高差 424m，坡度 多在 10～30 度之间。由于地面坡度较大，植被覆盖度较低，造成项目 区内水土流失严重，大小沟壑密布，沟壑长度达 35.6km，沟壑密度达 2.2 km/ km2。 2、土壤及植被 （1）土壤 项目区地带性土壤为灰褐土，根据灰褐土的分布特点和发育阶段， 又可分为粗骨灰褐土和碳酸盐灰褐土 2 个亚类。 ① 粗骨灰褐土亚类：是灰褐土带内发育在坚硬基岩风化的残、坡 积物上的幼年土壤。主要特点是分布广，遍布整个流域山地的顶部、 阳坡上部和陡峭阴坡，侵蚀作用强烈，成土过程晚而弱，植被稀少， 以针茅、百里香、羊草为主，覆盖度为 20～30％，腐殖质层极薄，均 小于 10cm，并含有 50％以上的砾石。该土类应严禁放牧，以营造水土 保持灌木林为主，待植被恢复后，也只宜作小畜的辅助牧场。-6- ② 碳酸盐灰褐土亚类： 主要分布在阴坡、 半阴坡， 以及阴坡下部， 母质大多为残积、坡积物，部分为黄土和黄土状物。该区养分含量较 高，表层有机质含量平均为 3.67％，全氮 0.222％，速效氮 29.8PPm， 速效磷 4.3PPm，速效钾 138PPm，土层厚度 50cm 以上，多为灰黄棕或 灰棕色壤质土，下部较上部深暗，质地变细，结构加强。该土类应以 封山育林，营造乔、灌木植物为主。 （2）植被 项目区地带性植被属于中温型草原带——典型草原亚带，以中旱 生和旱生类植物为主。本区内荒山比例大、降水少、风沙多、相对湿 度低、森林资源差、植被覆盖率低，生态系统缺乏骨干因素。主要乔 灌木有杜松、山榆、山樱桃、黄刺梅、蒙古扁桃等。主要草本植物有 克氏针茅、隐子草、狐尾草、羊草、冷蒿等，草层平均高度 19cm， 盖度 18％，暖季平均 5 亩饲养 1 个绵羊单位，冷季平均 11 亩饲养 1 个绵羊单位。 3、地面坡度组成 项目区地势北
高南低，境内坡面陡峭、沟道狭窄。总土地面积 16.2km2。其中：坡度在 5 度以下的土地面积有 141hm2，占总土地面积 的 8.7％；坡度在 5～15 度之间的土地面积有 489hm2，占总土地面积的 30.2％；坡度在 15～25 度之间的土地面积有 523hm2，占总土地面积的 32.3％；坡度在 25～35 度之间的土地面积有 337hm2，占总土地面积的 20.8％； 坡度在 35 度以上的土地面积有 130hm2， 占总土地面积的 8.0％。 （详见表 2－1）-7- 项目区由于位于大青山土石山区内，坡面较陡、土质较差，且无人 居住，因此境内无任何耕地。 项目区土地坡度组成表表 2－1 项 目 区 二** 沟 总 面 积 hm2 1620 <5 面 积 hm2 141o比 例 ％ 8.7坡 5 ～15o 面 比 积 例 2 hm ％o度 组 o 15 ～25o 面 比 积 例 2 hm ％ 523 32.3成 结 o 25 ～35o 面 比 积 例 2 hm ％ 337 20.8构 >35o 面 积 hm2 130 比 例 ％ 8.0合 面 积 hm2 1620计 比 例 ％ 10048930.24、区域地质 本区地质由前震旦纪变质岩系——片麻岩和第四纪沉积的松散土 所组成。变质岩为基底，其上覆盖着厚度和岩性不一的第四纪松散土。 地层情况自老到新，分述如下： （1）前震旦纪变质岩系——片麻岩。以花岗片麻岩和角闪石云母 片麻为主，构成了整个地台的基底。在本区内，片麻岩主要出露在主 沟道两岸山坡。 （2）第四纪松散土。以古代沉积的卵石、黄土、一般粘性土和近 代河流洪积——冲积的亚砂土和卵石为主分布在河漫滩和阶地上。 2.1.2 气象、水文 1、气象 项目区地处中温带， 属于大陆性半干旱季风气候区。 本区气候总体 特征是：一、风沙日多、降水量少、蒸发强烈、空气干燥、温差大、 无霜期短、灾害性天气频繁；二、日照时间长、光资源丰富、热量充-8- 足，可满足大多数温带植物的生长需要；三、降水年内分布不均匀， 年际变化大，一年中 70％以上的降水量集中在 6～9 月，但雨热同期， 有利于植物生长。 根据附近气象站多年观测资料表明， 本地区多年平均气温为 6.6℃， 年极端最高气温为 38.4℃，年极端最低气温为－37.6℃；多年平均降水 量为 309.9mm，年最大降水量为 678.4mm（发生在 1958 年） ，年最小 降水量为 151mm （发生在 1965 年） 年蒸发量为 2100～2342mm ； （20cm 蒸发皿观测数值） ；平均年日照时数为 3065h，年均太阳辐射总量为 620 千卡/cm2，≥10℃有效积温为 2652℃，无霜期为 130～140 天； 多年平均风速为 4.2m/s，历年最大风速为 24m/s，冬季北风居多，夏 季则以西北风为主，≥6 级大风日数约为 47 天。 （具体详见表 2－2、 表 2－3） 项目区气象特征表表 2－2 项 目 区 二** 沟 气 年 最高 38.4 温（℃ ） 年 年 最低 平均 －37.6
6.6 ≥10℃ 积温 （℃ ） 2652 年日照 时数 （h） 3065 无霜期 （d） 130～ 140 年 均 辐射量 (千卡/cm2) 620 大风 日数 （d） 47 平均 风速 （m/s） 4.2项目区降水特征表表 2－3 项 目 区 二老 虎沟 面积 （km2） 最大量 16.2 678.4 年 降 水 量 （mm） 最小量 151 年份 1965 多年 平均 309.9 雨季（6～9 月） 降水量 （mm） 248年份 1958-9- 2、水文 （1）地表水 二**沟为山溪性河流，其径流汇入北郊防洪沟后经***河退入黄 河，因此该河沟为黄河水系。其特点是水量分配不均，6～9 月径流 量占全年径流量的 70％以上，多年平均径流量为 64.8 万 m3。项目区 内的各条山沟的径流以季节性洪水为主，来水主要由暴雨形成，由于 本地区的暴雨强度大、历时短，流域及河道的比降又较陡，因此形成 的洪水具有峰高量小、陡涨陡落、来势比较凶猛的特点。 （二**沟小流 域不同频率洪峰流量具体详见表 2－4） 项目区不同频率洪峰流量表 2－4 项目区 流域面积 （km2） P=20% 二**沟 16.2 54.8 102.8 158.3 187.3 240.4 不同频率洪峰流量（m3/s） P=10% P=5% P=3.3% P=2%2、地下水 项目区潜水属上更新统至全新统（Q3～Q4）潜水，含水组含水层 厚度 10～30m，单位涌水量 300～500m3/d· m，水位埋深 10～40m， 矿化度小于 0.5g/L，经检测全部指标符合Ⅰ级饮用水和矿泉水标准。 其主要靠北部山区地下水的侧向径流补给， 初步估算本区域现有潜水 储量约为 4800 万 m3；项目区承压水属中更新统下部（Q1～Q2）承压 水，含水组含水层厚度 30～60m，单位涌水量 500m3/d· m，矿化度小 于 0.5g/L，现储量约为 1 亿 m3，主要靠北部山区侧向径流补给，其- 10 - 次为潜水越流补给。 3、泥沙 由于项目区沟道的比降较陡， 植被覆盖率较差， 土壤的结构比较松 散，水土流失严重。每逢盛夏暴雨发生时，项目区内的地表和沟壑受 到暴雨和洪水的严重侵蚀，大量泥沙被水流挟带进入山沟，通过各条 山沟汇入北郊防洪沟，再经***河直泄黄河。根据本地泥沙侵蚀模数计 算，本项目区各流域多年平均悬移质输沙量为 3.97 万 t，推移质按山区 河流经验值的平均数计算，占悬移质 22.5％，则多年平均推移质输沙 量为 0.89 万 t，多年平均总输沙量为 4.86 万 t。2.2 社会经济条件2.2.1 行政区划及人口状况 项目区位于**区青山区北部山区，行政区划属**区**乡银家窑子 村。总土地面积 16.2km2，总户数 320 户，总人口 842 人，全部为农业 人口，农业劳动力 522 人，人口密度 52 人/km2，人均土地 1.92hm2， 人均拥有基本农田 0.1 hm2，人均纯收入为 1400 元。 （详见表 2－5） 项目区社会经济现状表表 2－5 项 目 区 二** 沟 总 人口 (人) 842 农业 人口 (人) 842 农
篇三：第2章晶体管答案
习题答案
2.1 已知晶体管工作在线性放大区，并测得个电极对地电位如题图2.1所示。试画出各晶体管的电路符号，确定每管的b、e、c极，并说明是锗管还是硅管。
0V
(a)
8V
0V
(b)
-8V
3.7V
(c)
1V
9V
(d)
4.3V
题图2.1
解：
8V
题图（a）：
0.7V
硅
NPN 0V
题图（b）：
-0.7V
-8V 硅
PNP 0V
1V
题图（c）：
3.7V
锗
PNP 4V
题图（d）：
4.3V
9V 锗NPN 4V
2.2 某个晶体管的β＝25，当它接到电路中时，测得两个电极上的电流分别为50 mA和2mA，能否确定第三个电极上的电流数值?
解：不能。因为第三个电极上的电流与管子的工作状态有关。当管子处于放大状态时，第三个电极上的电流为52mA；而当管子处于饱和状态时，则电流为48mA。
2.3 已测得晶体管电极管各电极对地电位如题图2.3所示，试判别各晶体管的工作状态（放大、饱和、截止或损坏）。
-0.3V
3BX1 3V
0V (a)
(b) 题图2.3
解：题图（a）3AX为PNP锗管，UBE??0.3V（正偏），UCE??4.7V（反偏），放大状态
题图（b）：e结反偏，c结反偏，截止状态 题图（c）：e结正偏，c结正偏，饱和状态 题图（d）：e结开路，晶体管损坏
2.4 NPN型晶体管基区的少数载流子的浓度分布曲线如题图2.4所示，其中nb0表示平
?
8V
6.3V
12V
3DG8 0V
7V (c)
(d)
衡时自由电子的浓度。
（1）说明每种浓度分布曲线所对应的发射结和集电结的偏置状态。 （2）说明每种浓度分布曲线所对应的晶体管的工作状态。
?
解：（1）对于NPN晶体管，当发射结（集电结）正偏时，由于从发射区（集电区）向基区注入了非平衡少子电子，所以x?0(x?x1)处P区边界上少子电子的浓度大于平衡的电子浓度nb0，当发射结（集电结）反偏时，在阻挡层两侧边界上的少子浓度趋向于零。据此，可以判别：
（1）图 (a)：发射结反偏，集电结反偏。图 (b)：发射结正偏，集电结反偏。图 (c)：发射结正偏，集电结正偏。图 (d)：发射结反偏，集电结反偏。
（2）图 (a)：截止。图 (b)：放大。图 (c)：饱和。图（d）：反向放大。
2.5 某晶体三极管在室温25C时的??80V，UBE(on)?0.65V，ICBO?10pA。试求
o
70oC的?，UBE(on)和ICBO的数值。
解：?(70oC)??(25oC)?(0.005~0.01)?80?(70?25)?98~116
UBE(70oC)?UBE(25oC)???2.5??70?25??527.5(mV)
ICBO(70oC)?ICBO(25oC)2
70?2510
?226.3pA
2.6 某晶体管的共射输出特性曲线如题图2.6所示 （1） 求IBQ=0.3mA时，Q1、Q2点的β值。 （2） 确定该管的U(BR)CEO和PCM。
题图2.6
解：（1）Q1点：??50,Q2点：??0。 （2）U(BR)CEO?40V,PCM?330mW 。
2.7 硅晶体管电路如题图2.7所示。设晶体管的UBE(on)工作状态。
D （a）
（b） 题图2.7
（c）
?0.7V，??100。判别电路的
?a?中，由于UBE?0,因而管子处于截止状态解：在题图 。UC?UCC?12V。
题图（b）：
IBQ?
15?0.7
?25?A
RB?(1??)RE
ICQ??IBQ?2.5mAUCEQ?15?2.5?3?7.5(V)
处于放大状态
题图（c）：IBQ?71?A，ICQ?7.1mA
UCEQ?15?7.1(2?1)??6.3(V)
不可能，表明晶体管处于饱和状态。
2.8 题图 2.8(a)、(b)所示分别为固定偏置和分压式电流负反馈偏置放大电路。两个电路中的晶体管相同，UBE(on)=0.6V。在20oC时晶体管的β=50，55oC时，β=70。试分别求两种电路在20oC时的静态工作点，以及温度升高到55oC时由于β的变化引起ICQ的改变程度。
UCC(12V)
(a)
题图2.8
解：题图2.8（a）为固定偏流电路。 （1）20C时
o
UCC(12V)
RB 246k?
(b)
IBQ?
UCC?UBE?on?12?0.6
??0.046mA
RB246
ICQ??IBQ?50?0.046?2.32mA
UCEQ?UCC?ICQRC?12?2.32?2.8?5.5（V） （2）55C时
o
??50?50?1%?(55?20)?67.5 ICQ??IBQ?67.5?0.046?3.105mA
UCEQ?UCC?ICQRC?12V?3.105?2.8V?3.306V
ICQ的变化为
?ICQ3.105?2.32
??33.8%
ICQ2.32
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