某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 本文简介：
某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计目录1.工程概况与设计资料1.1设计题目1.2设计内容1.3结构形式1.4水文地质1.5设计荷载1.6楼屋面做法1.7材料1.8建筑物平面尺寸、使用荷载1.9参考资料1.10附图（建筑图）2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设
某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 本文内容：
某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计
目
录
1.工程概况与设计资料
1.1设计题目
1.2设计内容
1.3结构形式
1.4水文地质
1.5设计荷载
1.6楼屋面做法
1.7材料
1.8建筑物平面尺寸、使用荷载
1.9参考资料
1.10附图（建筑图）
2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论）
2.1截面尺寸假定
2.2板配筋设计（取1m板带）
2.3次梁配筋设计
2.4主梁配筋设计
2.5局部双向板（单块板）
3.钢筋混凝土板式楼梯配筋设计
3.1.梯段斜板设计
3.2平台板配筋设计
3.3平台梁配筋设计
4.混合建筑物墙体设计
-
4.1静力计算方案确定
4.2底层纵墙高厚比验算
4.3底层纵墙承载力验算
5.柱配筋设计
5.1
计算简图
5.2荷载计算
5.3
配筋计算
5.4
柱配筋图
6.混合结构建筑物基础设计
6.1
墙下条形基础
6.2柱下独立基础
1.工程概况与设计资料
1.1设计题目
某单位二层仓库，建筑物平面图、立面图及剖面图见附图。
1.2设计内容（1）按建筑功能要求确定主要承重体系，选择结构方案；（2）按选定的结构方案，假定主要构件的截面尺寸；（3）结构构件的设计与计算；（4）结构施工图绘制。
1.3结构形式
采用混合结构，楼屋盖为钢筋混凝土单向板主次梁，竖向承重结构为内框架，基础为钢
筋混凝土柱下独立基础和墙下条形基础。楼梯为现浇钢筋混凝土板式楼梯。
1.4水文地质
地基土层自上而下为：人工填土,层厚0.6～1.0m；褐黄色粘土,层厚4.0～4.5m，fa
=80
kN/m2,
γ＝19
kN/m
3；灰色淤泥质粉土,层厚20~22m,
fa
=70
kN/m
2,
γ＝18
kN/m
3；暗绿色粘质粉土,未穿,
fa
=160
kN/m
2，γ＝20
kN/m
3。地下水位在自然地表以下0.8
m,水质对结构无侵蚀作用。基础持力层为褐黄色粘土层。1.5设计荷载
基本风压及基本雪压按上海地区采用。常用建筑材料和构件自重参照荷载规范确定。屋
面使用荷载按不上人屋面设计（0.5
kN/m
2）。楼面使用荷载值根据荷载规范确定（5.3
kN/m
2）。1.6楼屋面做法
屋面：细砂面层，二布三油PVC防水层,
40厚C20细石混凝土找平层（双向配筋?4@200），
最薄处60厚挤塑板保温层,
γ＝20
kN/m
3
，油膏胶泥一度隔气层，100厚现浇钢筋混凝土屋面板，γ＝25
kN/m
3；板下20厚纸筋灰粉底，γ＝20
kN/m
3
。
楼面：30厚水泥砂浆面层，γ＝20kN/m3
；
100厚现浇钢筋混凝土梁板，γ＝
25
kN/m
3；
板底梁面20厚纸筋灰粉面，γ＝17
kN/m
3。1.7材料
混凝土：基础用C20，上部结构用C25。
墙体：±0.000以下采用MU10标准砖，M5水泥砂浆；±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。1.8建筑物平面尺寸、使用荷载数据组号
平面尺寸
屋面使用荷载
楼面使用荷载
8
4×5.7（m)-2×5.7(m)
0.5
kN/m
2
5.3
kN/m
21.9参考资料
（1）教材：混凝土结构与砌体结构、工程制图；
（2）规范：建筑结构荷载规范、混凝土结构设计规范、建筑地基基础设计规范、建筑结
构制图标准等。
1.10附图（建筑图）2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论）
2.1截面尺寸假定
构
件
截面尺寸b×h假定（mm）
板
h=
l/40
100
次梁
h=
l/（12~18）
250×450
主梁
h=l/（10~14）
250×5502.2
板配筋设计（取1m板带）
2.2.1计算简图
六跨梁，按五跨进行计算。
恒载：
面层
20×0.03×1
=
0.60
kN/m
钢筋混凝土楼面板
25×0.1×1
=
2.50
kN/m板底粉刷17×0.02×1
=
0
.34
kN/m标注值：
恒载
gk
=
0.6
+
2.5
+
0.34
=
3.44
kN/m
活载
qk
=
5.3
×
1
=
5.3kN/m折算荷载（设计值）
g，=
1.2×gk
+
1.4×qk
/2
=1.2×3.44+1.4×5.3/2
=
7.838kN/mq，=1.4×qk
/2
=1.4×5.3/2
=
3.71
kN/m
2.2.2
内力分析
板弯矩计算
截面1
截面B
截面2
截面C
截面3
kg
0.078
-0.105
0.033
-0.079
0.046
M
g
=
kg
g’lo
2
(kN.m)
2.207
-2.971
0.934
-2.235
1.302
kq
0.100
-0.119
0.079
-0.111
0.085
M
q
=
kq
q’lo
(kN.m)
1.339
-1.594
1.058
-1.487
1.138
M
=
M
g+
M
q
3.546
-4.565
1.992
-3.722
2.440
（kq按活荷载最不利布置取值。）2.2.3
配筋计算
板配筋计算
截面1
截面B
截面2
截面C
截面3
M(kN.m)
3.546
-4.565
1.992
-3.722
2.440
αs
=M2/
α1fcbh02
0.047
0.060
0.026
0.049
0.032
γs
=﹝1+√(1－αs)﹞/2
0.976
0.969
0.987
0.975
0.984
As=
M/fyγs
h0
216.26
280.42
120.13
227.23
147.60
选用
?8＠150
?8＠150
?8＠150
?8＠150
?8＠150
实配（mm2
）
335
335
335
335
335
(b=1000mm，h0
=h－as
=80
mm.
C25：fc=
11.9
N/mm2，ft=
1.27
N/mm2，α1=1.0;HPB235：fy=
210
N/mm2.)
AsmiN
=ρmiNbh
=
mAx(0.2%，0.45×(ft
/fy))=
0.45×(1.27/210)×1000×100
=
272
mm2
为满足最小配筋率要求，截面1、截面2、截面C、截面3构造配筋，选用?8＠150
（As=335mm2）分布钢筋：选用?6
＠2002.2.4
板配筋图
2.3次梁配筋设计
2.3.1
计算简图
2.3.2
荷载标准值
恒载
板传来
3.44×1.9
=
6.536
kN/m
次梁自重
25×0.25×（0.45-0.1）=2.1875
kN/m
次梁粉刷
2×17×0.02×（0.45-0.1）=
0.238kN/m
gk
=
6.536
+2.1875+0.238
=
8.9615kN/m
活载
板传来qk
=
5.3×1.9/1
=
10.07
kN/m
折算荷载（设计值）
g，=
1.2×gk
+
1.4×qk
/4
=1.2×8.9615+0.35×10.07
=
14.2783
kN/m
q，=
1.4×3qk
/2
=1.4×3×10.07/4
=7.161kN/m
2.3.3内力分析
次梁弯矩计算截面1
截面B
截面2
截面C
kg
0.077
-0.107
0.036
-0.071
M
q
=
kg
g’
lo
2(kN.m)
35.720
-49.638
16.700
-32.937
Kq
0.100
-0.121
0.081
-0.107M
q
=
kq
q’
lo
2
(kN.m)
34.353
-41.567
27.826
-36.758
M
=
M
g+
M
q
(kN.m)
70.073
-91.308
44.526
-69.695
（kq按活荷载最不利布置取值。）
次梁剪力计算截面1
截面B左
截面B右
截面C左
kg
0.393
-0.607
0.536
-0.464
V
g
=kg
g’
ln
(kN)
31.985
-49.401
43.623
-37.763
Kq
0.446
-0.620
0.603
-0.571
V
q=
kqq’ln
(kN)
26.880
-37.367
36.342
-34.429
V
=
V
g+
V
q(kN)
58.865
-86.768
79.965
-72.192
2.3.4配筋计算
次梁纵筋配筋计算
截面1
截面B
截面2
截面C
M
(kN.m)
70.073
-91.308
44.526
-69.695
α1fcbh02
3894007250
512369375
3894007250
512369375
（α1fcbf’h02）
αs
=M／α1fcbh02
（αs
=M／α1fcbf’
h02）
0.018
0.178
0.0114
0.136
γs
=
(1+√1－2αs)/2
0.991
0.901
0.994
0.927
As=
M
/(fyγs
h0)
567.95
813.98
359.80
603.88
选用
414
418
412
416
实配（mm2
）
615
1017
452
803
(h0
=
h－As
=415mm
。C25：
fc=
11.9
N/m
m2，ft=
1.27
N/mm2，α1=1.0；HPB335：
fy
=
300
N/mm2。)
支座按矩形截面;
跨中按第一类T形截面,
截面1
bf’=
l/3
=
1900
mm
截面2
bf’=
l/3
=
1900
mm
各截面的αs
<αsb
=
0.399
Asmin=
ρminbh=max(0.2%，0.45×(ft
/fy))×b×h
=
0.45×(1.27/300)）×250×450
=
225mm2
箍筋配筋计算
截面A
截面B左
截面B右
截面C左
V
(kN)
58.865
-86.768
79.965
-72.192
V/βcfcbh0
0.048
0.070
0.065
0.058
Vc（=0.7ftb
h0）
92.233
92.233
92.233
92.233
Vsv－Vc
<0
<0
<0
<0
nAsv1/s=（Vsv
/1.25fyV
h0）
(m
m2/mm)
—
—
—
—s
(mm)
(n=2,
Asv1=
28.26
mm2)
200
200
200
200
实配
?8＠200
?8＠200
?8＠200
?8＠200
（hpb235：
fy=
210
N/mm2；βc=
1.0
）
构造要求：d≥dmin
(dmin=6
mm，h≤800mm)：
s≤smax（smax
=
200
mm，300
mm＜h≤500
mm：
NAsv1/
smax
=ρmin
b
=
0.24×(1.27/210)×250
=
0.363
As
min
=
ρmin
bh
=
0.24（ft/fyv）bh
=
0.24×(1.27/210)×250×450
=
163.29
mm2为满足构造要求，次梁箍筋构造配，皆选用?8＠200
2.3.5次梁配筋图2.4主梁配筋设计
2.4.1计算简图
荷载标准值：（主梁自重按次梁间距长(2.4m)分段折算简化为集中荷载）
恒载
：主梁
自重
25×0.25×（0.55-0.1）=
2.8125
kN/m
粉刷
2×17×0.02×（0.6-0.1）×2=
0.306
kN/m
次梁传来
8.9615×5.7
=
51.08055
kNGk
=
2.8125×1.9+0.306×1.9+51.08055
=
57.0057
kN活载：
次梁传来
Qk
=
10.07×5.7
=
57.399
kN2.4.2内力分析
主梁弯矩计算
截面1
截面B
Kg
0.222
-0.333
Mgk
=
kgGk
lo(kN.m)
72.135
-108.203
kq
0.278
-0.333
Mqk
=
kqQk
lo
(
kN
.m)
90.954
-108.949
M=γgMgk+γqMqk
γg=1.2，
γq=1.4
213.8976
-282.3722
γg1.35，
γq=1.0
188.33625
-255.02305
（kq按活荷载最不利布置取值。）
主梁剪力计算截面A
截面B左
Kg
0.667
-1.333
Vgk=
Kg
Gk
(
kN)
38.023
-75.990
Kq
0.833
-1.333
V
qk=
Kq
Qk
(
kN)
47.813
-76.513
V
=γg
Vgk
+γq
V
q
k
Γg=1.2，
γq
=1.4
112.5658
-198.3062
Γg=1.35，γq
=1.0
99.144
-179.09952.4.3配筋计算主梁纵筋计算
截面1
截面B
M(kN.m)
213.8976
282.3722
α1fcbho2
5996737250
714297500
（α1fcbf’
ho2）
αs=M／α1fcb
ho2（αs
=M／α1fcbf’ho2）
0.036
0.395
γs
=
(1+√1－2αs)/2
0.982
0.729
As=M/(fyγs
ho)
1409.82
2634.97
选用
422
722
实配（mm2
）
1519.76
2693.46
(C25：
fc=
11.9
N/mm2，ft=
1.27
N/mm2，α1=1.0；HPB335：
fy
=300
N/mm2。
截面1：ho=
h－As
=515
mm
截面B：双排筋放置，ho
=
h－As
=
490
mm
跨中按第一类T形截面，bf’=
l/3
=
5700/3
=
1900
mm;
支座按矩形截面。
各截面的αs
<
αsb
=
0.399
Asmin=
ρminbh=max(0.2%，0.45×(ft
/fy))×b×h
=
0.2×250×550
=
275
mm2主梁箍筋计算
截面A
截面B左
V
(kN)
112.5658
198.3062
V/βcfcbho
0.073
0.136
Vc（=0.7ftbho）
114.45875
108.9025
Vsv=
V－Vs
<0
89.4037
nAVsv1/s=（Vsv/1.25fyVho）
(mm2/mm)
—
0.695
s(mm)(n=2,
Vsv1=
69.5m
m2
300
200
实配
?8＠300
?10＠200
（HPB235：
fyv
=
210
N/mm2；βc=
1.0）
构造要求：A截面：
可按构造配d≥dmin
(dmin
=6
mm，h≤800mm)：s≤s
smax（s
smax
=
350mm，500
mm＜h≤800
mm)：
B截面：
nAVsv1/
smax
=
ρminb
=
0.24×(1.27/210)×250
=
0.363
0.695>0.363
Asmin
=
ρmiN
bh
=
0.24
（ft/fyv）bh
=
0.24×(1.27/210)×250×550
=199.65
mm2主梁箍筋计算
∑Y
=
0
F
≦
m
fyv
NAsv1
F=51.08055+57.399=108.47955
m
≧
F/(
fyv
NAsv1)
=
108.47955/(210×2×69.5)
=3.7取m
=
6
即次梁每侧各加?8箍3道2.4.4
主梁配筋图
2.5局部双向板（单块板）
2.5.1
板厚（mm）
h=
100
mm
荷载标准值：
恒载
gk
=3.44
kN/m2
活载
qk
=
5.3（kN/
m2）
可变荷载效应控制的组合g+q
=
γggk
+γqqk
=
1.2×3.44+1.4×5.3=11.548
kN/
m2
永久荷载效应控制的组合g+q
=
γggk
+γgqk
=
1.35×3.44+1×5.3
=
9.944kN/
m2
最大设计g+q
=
max(11.548，9.944）=
9.728
kN/
m2
2.5.2
边部区格板（l1
=1.840m
,
l2=
3.660
m，按实用设计方法）
1）跨中截面弯矩计算
内力系数
mx=0.0960
my=0.0180
M
x=mx(g+q)
lx2=0.0965×11.548×1.840×1.840=3.773
kN/m
My=mx(g+q)
lx2=0.018×11.548×1.840×1.840=0.704
kN/m
M
xu=
M
x+uMy=3.773+0.2×0.704=3.914
kN/m2）支座截面最大弯矩计算
内力系数
mx’=
-0.0825
my’=
-0.0570
M
x’=mx’(g+q)
lx2=-0.0825×11.548×1.840×1.840=
-3.225
kN/m
My’=mx’(g+q)
lx2=-0.0570×11.548×1.840×1.840=
-2.229
kN/m3）板配筋计算（取1m板带）
边部格板配筋计算跨中截面
支座截面
短向
长向M(kN.m)
3.914
3.914
-3.225
h0
80
70
80
αs
=M／αs1fcbh02
0.0514
0.067
0.0423
γs
=
(1+√1－2αs)/2
0.974
0.965
0.978
As=M/(fyγs
h0)
239.195
275.916
196.28
选用
?8@180
?8@180
?8@180
实配（mm2
）
279
279
279
（b=1000mm，h0=h－as
=
100－20=
80mm,
fc=11.9
N/mm2,
fy=210
N/mm2）。
各截面的αs
<
αsb
=
0.425
ρmin=max(0.2%，0.45×(ft
/fy))=
0.272%
Asmin=
ρminbh
=
0.00272×1000×100=272
mm2
配筋图3.钢筋混凝土板式楼梯配筋设计
【条件】
（2）梯段宽B=1300mm，梯段斜板水平投影长度l=3600mm，楼梯平台梁宽
200mm，踏步高A=150mm，踏步宽b=300mm；
踏步面层为地砖面层,
pm
=
0.55
kN/m2,斜板底面为20mm厚纸筋灰粉刷；
（3）使用活载标准值3.5
kN/m2；
（4）C25混凝土，受力筋HRB335级钢筋。3.1.梯段斜板设计
3.1.1
踏步斜边长
c=(a2+b2)
0.5==
335.41
mm
梯段斜板段水平长度
l=
3600mm
+
b
1=
3600
+
200
=
3800
mm
（b
1为平台梁宽）
梯段斜板厚度
h=l/（25~30）=
3800
/（25~30）=
127~152
mm
取h=
130
mm
3.1.2
计算简图（取单位板宽）
l0=
3800
m
(梯段斜板计算跨度=
斜板水平投影长度+平台梁宽)
荷载计算：
地砖面层0.55×(0.15+0.3)×1/0.3
=
0.825
kN/m三角形踏步
25×0.5×0.15×0.3×1/0.3
=
1.875
kN/m斜板25×0.13×0.335×1/0.3
=
3.634kN/m板底抹灰17×0.02×1×0.335/0.3
=
0.380
kN/m恒载gk
=
0.380+0.825+1.875+3.63
=
6.714
kN/m
活载qk
=
3.5×1
=
3.5
kN/m载设计值
g+q=γg
gk
+γqqk
=
max(1.2×6.714+1.4×3.5，1.35×6.714+1.0×3.5)
=
max(12.952，12.559)
=
12.957
kN/m
3.1.3
内力计算M=(g+q)l2/10=
12.952×
3.82/10
=
18.7kN.m
3.1.4配筋计算
h0=
h－20=
130
–
20
=
110
mm
αs=M/(α1fcb
h02)
=
18.703×106
/(1.0×11.9×1000×1102
)
=
0.130γs=(1+(1-2αs)0.5)/2=
(1+(1-2×0.130)0.5)/2
=
0.930
As=M/(fyγs
h0)=
18.7×106
/(300×0.930×110)
=
609.32
mm2
ρmin=
max(0.2
%，0.45
ft／fy)=
max(0.2%，0.45×1.27/300)
=
0.27%
As’
min=ρminbh
=
0.27%×1000×130
=
351
mm2/m
选用
纵筋12
@
180
(As
=
628
mm2)；
分布钢筋每踏步下1
?
8
。
3.1.5
配筋图
3.2平台板配筋设计
3.2.1计算简图（取单位板宽）
3.2.2
计算长度
l0=
ln+
h/2
+b/2=1745h=60mm
荷载计算：
恒载：
钢筋混凝土平台板自重25×0.06×1
=
1.5kN/m
面砖
0.55×1
=
0.55
kN/m
板底粉刷17×0.02×1
=
0
.34
kN/m
标注值
恒载
gk
=
1.5+
0.55
+
0.34
=
2.39
kN/m活载
qk
=
3.5
×
1
=
3.5
kN/m
可变荷载效应控制的组合g+q
=
γg
gk
+γqqk
=
1.2×2.39+1.4×3.5
=
7.768
kN/m
永久荷载效应控制的组合g+q
=
γg
gk
+γq
qk
=
1.35×2.39+1.0×3.5
=
6.727
kN/m
最大设计g+q
=
max（7.768，6.727）=
7.768kN/m3.2.3内力计算M=(g+q)l2/8
=
7.768×1.745×1.745/8
=
2.957
kN.m
3.2.4
配筋计算
h0=
h－20=
60-
20
=
40mm
αs=M/(α1fcb
h02)
=
2957000/(1.0×11.9×1600
×1000)
=
0.155<αsb
=
0.425
γs=(1+(1-2αs)0.5)/2=0.915
As=M/(fyγs
h0)=
2975000/
(300×0.915×40)
=
127.52
mm2
ρminbh
=
mAx(0.2
%，0.45
ft／fy)=
max(0.2%，0.45×1.27/300)
=
0.2%
As’min=ρmin
bh
=
0.2%×1000×60
=
120
mm2/m
选用
纵筋?8@150
(As
=
334.93
mm2)
,
分布钢筋?
6@2003.2.5配筋图3.3平台梁配筋设计
截面尺寸
b×h
=
200×400
梁跨3000
mm
,
计算长度
l0=
min(ln+
a
,
，1.05
ln
)
=
min(3000
,
2940)
=
2940
mm3.3.1计算简图荷载计算
梯段板传来
12.957
×3.6/2
=
23.323
kN/m
平台板传来
7.768×（1.619/2
+0.2）=
7.826kN/m
平台梁自重
1.2×
0.2×（0.4-0.06）×25
=
2.04
kN/m
板底粉刷1.2×17×（0.4-0.06）×0.02×2
=
0.28
kN/m
设计值g+q
=
33.469
kN
/m3.3.2内力计算
M=(g+q)l2/8
=
33.469×3.53×3.53/8
=52.132
kN
.m
Vmax
=
0.5×(
g+q)×ln
=
0.5×33.469×3.36
=56.228kN3.3.3截面计算
按倒L形截面计算，受压翼缘计算宽度取b’fmin
b’f2=
b+S
0/2
=
200+1619/2
=
1009.5
mm
b’f=
l
o
/6
=
3530/6
=
588
mm取
b’f=
l
o
/6
=
588
mm
ho
=
400-35
=
365
mm
α1fc
b’fh’f
(ho
-
h’f
/2)
=
1.0×11.9×588×60×(365-60/2)
=
140.644
N.mm
>
M
=
52.132kN.m
属于第一类T形截面
αs=M/(α1fc
b’fh02)
=
52132000/（1.0×11.9×588×3652）=
0.053
<αsb
=
0.399
γs=(1+(1-2αs)
0.5)/2=
0.973
As=M/(fyγs
h0)=
52132000
(300×0.973×365)
=
460.1mm2
ρmin=
max(0.2
%，0.45
ft／fy)=
max(0.2%，0.45×1.27/300)
=
0.2%
As’
min=ρminbh
=
0.2%×200×400
=160
mm2
选用
纵筋316，(As
=602m2)
3.3.4受剪承载力计算
0.25βcfcb
ho
=
0.25×1.0×11.9×200×365
=
217.175
kN
>
V
=56.228kN
截面尺寸满足要求
0.7
ft
bho
=
0.7×1.27×200×365
=
64.897
N
>
V
=
56.228
kN
按构造配选箍筋，选用双肢?6＠200
。3.3.5
配筋图
4.混合建筑物墙体设计
4.1静力计算方案确定
楼（屋）盖类别：第一类楼（屋）盖、整体式钢筋混凝土楼盖
横墙间距：5.7×4=22.8
计算方案：刚性方案4.2底层纵墙高厚比验算β=Ho/h=
4820/370=
13.03
μ1=1.0
〔β〕=
24μ2=0.789
β=13.03≤μ1μ2〔β〕=18.936
4.3底层纵墙承载力验算
4.3.1计算单元
（1）计算单元
j取一个开间的窗洞中线间距内的竖向6m宽墙带（2）受荷范围
5.7m×2.85m
（3）计算截面
A=2.7×0.37=0.999mm2
4.3.2
计算简图4.3.3荷载资料
屋面荷载：
恒载
屋面板
0.35+1+0.4+2.5+0.34=4.59kN/m2
次梁传来
2.4255×5.7=13.825
kN
主梁传来
3.1185×2.85=8.888
kN
活载0.5
kN/m2
楼面荷载：
恒载楼板
20×0.03+25×0.1+17×0.02=3.44
kN/m2
次梁传来
2.4255×5.7=13.825
kN
主梁传来
3.1185×2.85=8.888
kN活载
5.3
kN/m2
砖墙（厚370mm）
19×0.37=7.03
kN/m2钢窗
0.45
kN/m2
女儿墙（厚240mm）19×0.24=4.56kN/m2荷载计算（按荷载标准值）计算荷载项
荷载计算墙体
Nw3k
女儿墙
5.51×5.7×1=31.407kN
Nw2k
第2层
（7.03+0.55+0.34）×5.7×3.9-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=149.1696
kN
Nw1k
第1层
（7.03+0.55+0.34）×5.7×4.82-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=190.70208屋面
Nl2k-gMl2k-g
4.59×5.7×2.85+13.825+8.888=97.278
kN
97.278×0.108=10.506
kN.m
Nl2k-qMl2k-
q
0.5×5.7×2.85=8.1225kN8.1225×0.108=0.877
kN.m
ew
A0=10√（hc/f）=10√(550/1.5)=191.3mm
ew=h/2－0.4a0=h/2-0.4
a0=370/2-0.4×191.3=108mm楼面
Nl1k-gMl1k-g
3.44×2.85×5.7+13.825+8.888=78.5958
kN
78.5958×0.108=8.4883
kN.m
Nl1k-qMl1k-q
5.3×5.7×2.85=86.098586.0985×0.108=9.299
kN.m
el
A0=10√（hc/f）=
10
√(550/1.5)=191.3mm
el=h/2－0.4A0=108mm
说明：Nw计入墙体荷载及钢窗重。a0=10√（hc/f）=
191.3mm纵墙内力图（按荷载标准值计算）
1）恒载下轴力图、弯矩图
2）可变载下轴力图、弯矩图底层纵墙内力计算（按设计值）N
（kN）
M
（KN.m）
截
面
1－1
组合1
1.2×356.450+1.4×94.221=559.650
1.2×8.4883+1.4×9.299=13.605
组合2
1.35×356.450+1.0×94.221=575.429
1.35×8.4883+1.0×9.299=20.758
截
面
2－2
组合1
1.2×547.15248+1.4×94.221=788.492
__
组合2
1.35×547.15248+1.0×94.221=832.877
__
说明：组合1：（γg，γq）=（1.2,1.4）；组合2：（γg，γq）=（1.35,1.0）底层纵墙受压承载力验算截面1－1
截面2－2
组合1
组合2
N（kN）
559
575.429
832.877
A
2.7×0.37=0.999
0.999
0.999
e=M/N
（m）
0.024
0.036
0
e/h
0.065
0.097
0
Y=H/2(mm)
185
185
185
β=H0/h
1313
13
φ
0.645
0.579
0.797
f（γAf）
1.5
1.5
1.5×0.9=1.35
Nu（=φfA）
(MPA)
966.533
867.632
1076.223
备注
N
满足要求
N满足要求
N满足要求说明：φ=1/﹛1+12﹝e/h+√（1/φ0－1）/12）2﹜，
φ0=1/（1+αβ2）局部受压承载力验算
Nl+ψ
N0≤ηγfA
l
Al=a0b=0.1910.25=0.048m2
A0
=0.37×0.25=0.0925
m2
A0/
Al
=
1.927
ψ
=
1.
5－0.
5（A0/
Al）=0.5365
γ=1+0.35√（A0/
Al
－1）=1.337
屋面：
Nl=105.4005
kN
N0=31.407×0.191/0.37=16.213
kN
Nl+ψ
N0=114.099>ηγfA
l=67.3848
局部承载力不满足要求.
露面:
Nl=164.6943kN
N0=31.407×0.191/0.37=147.626kN
Nl+ψ
N0=243.896>ηγfA
l=67.3848
局部承载力不满足要求.
局部受压承载力不满足时可采取的措施
增加垫块（刚性），垫梁，本设计中采用圈梁
5.柱配筋设计
截面尺寸：取
350mm×350mm
5.1
计算简图
5.2荷载计算屋面
恒载
防水层
0.35
kN/m2
细石混凝土找平
0.04×25
=
1.0
kN/m2隔热层
0.1×4
=
0.4
kN/m2
屋面板0.1×25
=
2.5
kN/m2板底抹灰0.02×17
=
0.34
kN/m2主梁传来自重
2.815+0.306=3.121
kN/m
次梁传来自重
2.1875+0.238=2.4255kN/m
次梁传来自重（改）
2.5+0.272=2.772kN/m
Gw1=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=69.46495kN/m
Gw2=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9=71.44kN/m
NGK2
=
Gw2+2×1.33Gw1=256.217kN/m
活载QW
=
0.5
×1.9×5.7=5.415
kN/m
NQK2
=QW+2
×1.33×QW=19.8189kN/m楼面恒载
GL1=3.44×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=57.0105
G
L2=
3.44×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9=
58.9855
N
GK1=G
L2+2×1.33×GL1=
210.6334
活载
QL=57.399
N
QK1=
QL
+
2
×1.33×
QL
=
210.08
柱自重
G1
=
（25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×3.9=13.806
G2
=
（25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×4.82=17.0628
轴压力计算N
GK=N
GK1+NGK2
+G1+G2
=
497.71923N
QK=N
QK1+
NQK2=
229.8989N
1=1.2N
GK+1.4N
QK=919.125N
2=1.35N
GK+1.0N
QK=901.820
N=919.125
5.3
配筋计算
计算长度H
1=4.82m
lo
=3900-30+450+500=4820mm
lo
/b
=
4.82/0.3
5=
13.77
,
查表得φ
=
0.92
由N≦N
u=
0.9φ(fy’
As’+fcA)
得
As’
=（
Nu
/0.9φ
-
fcA）/
fy’
919.125×1000≦0.9×0.92×（11.9×350×350+300As’
）
计算得
As’≦0
As=
0.006×350×350=735
mm2
构造配纵A向钢筋，选用416
（As
=
804
m
m2）
。
构造配箍筋d
=
6
mm
S
=
200
mm
选用?6@200
5.4
柱配筋图6.混合结构建筑物基础设计
6.1
墙下条形基础
基础底板宽度
基底竖向力Nk（kN/m）：547.15248+94.221=641.373kN
Nk=641.373/5.7=112.522
kN/m
底板宽度：
B≥Nk/(
f
a－γ1D
1－γ2D
2)
=
112.522/[80-20×(0.8+0.45/2)-10×0.25]
=
1.97m
选用宽度：B=
2m按扩展基础设计
1﹚基础板高度h1（按1m板带计算)
NGK=541.066kN
NQK=94.221
kN
NGK,=
541.066/5.7=95.992
kN
NQK,=
94.221/5.7=16.53
kN
地基净反力标准值
qjkG（kN/m）=
NGK,/
B
=95.992/2=47.996kN/m
qjkQ（kN/m）=
NQK,
/
B
=16.53/2=8.265kN/m剪力设计值
B2=(
B－墙厚)/2=(2-0.37)/2=0.815m
V(kN)=max(1.2qjkG+1.4qjkQ,
1.35qjkG+1.0qjkQ)
B2
=max(69.1662,73.0596)×0.815
=59.54
kN
h10≥V
/（0.7ftb）=59.54×103/(0.7×1.1×1000)=77.87mm
h1=
h10+as=77.33+40=117.33mm,
取h1=250mm
基础板配筋MGK=
qjkG
B22/47.996×O.8152/2=15.94
kN﹒mMQK=
qjkQ
B22/8.265×O.8152/2=2.745
kN﹒mM(kN﹒m)=max(1.2MGK+1.4MQK,
1.35MGK+1.0MQK)
=max(22.971,24.264)
=24.264kN﹒m
h10=
h1－as
=250-40=210mm
αs
=M/
α1fcb
h02=24.264×106/(1.0×9.6×1000×2102)=0.057<αsb
=0.426
γs
=﹝1+√(1－2αs)﹞/2=0.970
As=
M/fyγs
h10
=24.264×106/(210×0.97×210)=585.73mm2
选用：?10@130(AS=604mm2)
ρmin
=
max(0.2
%，0.45
ft／fy
=0.45×1.1／210=0.236%
)=
0.236%
ρ
=
As
/
bh
=604/(1000×250)=0.242%﹥ρmin
分布钢筋（按构造配置）?8@200配筋图6.2柱下独立基础
基础底面积
fa=80kN/m2
ｒ1=20
,D1=0.8m+0.45m=1.25m
ｒ2=10
,D2=1.5m-0.8m-0.45m=0.25m
柱底轴力：
Nk=N
Gk+
N
Qk=497.71923+229.8989-0.95×3.54=724.26kN
基础的底面积：
A
=Nk/（fa－γ1D1－γ2D2)
=724.26/(80-20×1.25-10×0.25)=13.80m2
基础尺寸：
b
=√A=3.7m
实取：
a=b=3.7m
基础高度C20：
fc=
9.6
N/mm2，ft=
1.10
N/mm2N=919.125kN
锥形基础边缘高度不宜小于200mm,h2≧200mm
因此h0﹥200mm
因为坡度应不小于1/3
h,=(a-at)/6=(3.7-0.35)/6=0.558m
h0﹤h2+h,=758mm
综上取h0=400mm,h=450mm,as=50mm
qj=N/(ab)=919.125/(3.7×3.7)=67.85
kN/m2
at
=0.35m,
ab
=
at
+2h0=1.15m
am
=（at+
ab)
/2=0.75m
Ai=ab/4-ab2/4=3.72/4-1.152/4=3.09
m2
Fl
=
qj
Ai=67.85×2.91=207.456kN
0.7βh×
ft
am
h0=0.7×1.0×1.10×750×400=231kN﹥Fl
因此高度满足要求
底板配筋
MI（kN.m）=
qj(b－bt)2
(2l+at)/24=67.138×(3.7-0.35)2×(2×3.7+0.35)/24=243.30
kN.m
AsI（mm2）=
MI
/（0.9fy
h0)=243.30×106/(0.9×210×400)=3218
mm2
AsI（mm2/m）/
b=3218/3.7=869.73mm2/m
实取：?12@100(As=958mm2)
配筋图：
某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 本文关键词：剖面图，平面图，钢筋，二层，建筑物
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